1.      高压线圈冲击耐压核算

冲击耐压试验是判断变压器绝缘在雷电冲击电压下的耐电强度最基本试验，其列入变压器型式试验，包括全波和截波，本次考察其全波作用下的强度。冲击试验对绝缘结构中的纵绝缘是严格的考验。其核算   步骤如下：

查冲击系数表可知，中部出线时的全波冲击系数为2.对于双线圈变压器主绝缘结构，根据冲击测量结果，两个线圈间全波电位差为112%。折算成为工频电压：

             Ug=1.12*945/(2*√2)

=1.12*945/2.828

=105.28/2.828

=374KV

绝缘裕度为：561.7/374=1.5

裕度大于1.25，能够满足技术要求。

3.低压（35KV）线圈对铁芯绝缘的耐电强度核算

根据冲击测量结果，在高压线圈入波时，低压线圈中部对地全波感应电位为20%，考虑到低压线圈中振荡频率很高作用时间一般小于7~8微秒，同时低压线圈到铁芯主绝缘为厚纸筒大油隙结构，因此冲击系数取为2，则算成为工频电压：

         Ug=0.2*945/(2*√2)=66.8KV

对于35KV级，低压线圈到铁芯距离取为27mm，由此算出其最小工频击穿电压为：

         Ugb=28.5*（1+2.14/√m）*m

            =28.5*（1+2.14/√2.7）*2.7

            =177KV

     其冲击耐电裕度为：177/66.8=2.65  

                     能够满足技术要求

     35KV线圈的工频试验电压为85KV，考虑到端部出线及铁芯表面电场不均匀，取放大

系数为1.3，则裕度为177/（1.3*85）=1.6

                    能够满足技术要求

4.端部放电电压的核算

高压变压器端部绝缘设计是主绝缘设计的重要组成部分。由于该处的电场极不均匀，且由于铁轭是辐向不对称，所以电场也是不对称的。

由于短路机械强度的要求，线圈必须支撑于铁轭（压板）上，对于66KV及以上的变压器采用垫块于隔板（角环）分隔油隙。由于该处电场不均匀，电力线经过两种介质（变压器油和绝缘纸板），并且斜入固体介质，即存在着沿固体绝缘表面的电场切向分量，因而属于滑闪型结构，如果线圈端部出现局部放电，在电场作用下就可能发展成沿固体绝缘沿面放电。

 由于线圈端部各处的场强大小和方向以及近年来从大量模型试验中发现，变压器线圈端部由油-隔板组成的绝缘结构的破坏，主要是由于电极附近的{zd0}场强达到或超过了油间隙的起始放电场强所致。试验

表明，端部绝缘放电主要取决于端部{zd0}场强值，而与沿面放电距离并非比例关系，而加大放电距离只能使贯穿性击穿更加困难。

由上述理论可知，端部绝缘的设计方向为设法减小端部{zd0}场强值。实际上影响端部{zd0}场强的因素很多，如端部绝缘距离（H）、静电环曲率半径（ρ）、线圈间主绝缘距离（m）、静电环绝缘层厚度（S），以及角环数目、形状和布置方式与角环分隔油隙的大小等。

具体设计的校核如下：

分析段不绝缘结构设计可知，端部{zd0}电场强度位于静电环金属表面及静电环绝缘层与角环的{dy}个油隙之间，因此检验端部绝缘的耐电强度时，主要是核算该两处的{zd0}场强。

由端部绝缘结构图知，H=90mm（23+67），m=72mm，当静电环取1/4曲率半径时，因为S=5mm，　ρ=10mm，将H、m、S折算成为纯油隙时，因为εy=2.2、εz=4.5，所以可近似取εy/εz=0.5，则H=67+0.5*23=7.85cm；m=60+0.5*12=6.6cm；S=0.5*5=0.25cm。

    由此算出金属表面{zd0}场强为：

      E0max=1.34*U/（m0.53H0.15ρ0.27）

            =1.34*200/（6.6 0.53*7.85 0.15*1 0.27）

            =1.34*200/（2.7*1.36*1）

            =73KV/cm

金属表面允许场强为

E0x=150/1.45

=103KV/cm

则裕度为103/73=1.41

        能够满足技术要求

核算静电环绝缘层油隙场强。因为m/H=0.84; ρ/H=1.27;S/H=0.032,查m/H=0.833，不同覆盖绝缘上的电场强度不均匀系数图可知：Ke=2.15

静电环到{dy}角环的距离为17mm，折成纯油隙距离为14mm查线圈间油隙最小击穿场强与距离关系图曲线得：

E1min=67*1.15=77.05KV/cm

因此，{dy}油隙的击穿电压为：

       U1min= E1min*H/Ke

            =77.05*7.85/2.15

=281.3KV

所以其裕度为281.3/200=1.48  

             能够满足技术要求

    高压线圈上部{dy}线段外侧到压板沿面放电电压的核算。沿面距离为：90+31+[(2*30+6)+(2*50+6)]=293mm。

    由式1350*∑Eai*di≥U求得：

U=135*[(90+31)*1+(2*50+6+2*30+6)*0.3]

         =172.6*135

         =233.1KV>200KV

 所以此处沿面距离能够满足技术要求。

5.主空道绝缘纸筒油隙的耐电强度核算

此处采用薄纸筒小油隙的结构形式。在此中结构形式下，纸筒厚度为4和2，油隙宽度为8和11.对于这种结构一般认为主绝缘的击穿主要是油隙的击穿，而油隙一旦击穿，纸筒就丧失了绝缘能力，因此要求纸筒能耐受住试验电压是没有必要的。此外，在电场比较均匀的情况下，根据变压器油的体积效应，油隙耐电强度随油隙的减小而增加，因此，在同一主绝缘距离，同一纸板的百分数情况下，油隙分隔越小，则耐电强度越高。由于纸筒只起分隔油隙的作用，所以不宜过厚，但由于机械强度的要求，纸筒也不能太薄，此处在靠近高压线圈的{dy}个纸筒厚度取为4mm，其余取2mm。同时认为，线圈的覆盖，对油隙的绝缘强度有较大的影响。薄纸筒小油隙绝缘结构的最小击穿电压可按下式进行计算：

       Ubmin=Ey（∑Dy+εy/εz*∑Dz）

其中：∑Dy---油间隙的总和

      ∑Dz---纸板厚度的总和

      εy ------变压器油的介电系数，取为2.2

      εz------油浸纸介电系数，取为4.5

      Ey------紧靠低压或高压线圈表面油隙的实际允许场强

当考虑电场集中和结构工艺等不利因素的综合修正系数K时，则Ey=Ebmin/K，其中Ebmin为油隙最小击穿场强，取K为1.25

   在设计线圈间隔板时，将出现{zd1}击穿场强的油隙放在中间，即使靠近线圈的油隙尺寸小，而绝缘纸筒间的油隙取得稍微大些。这是由于考虑到线圈制造过程中出现的不可避免的缺陷，使靠近纸圈的油隙中电场均匀程度差的缘故。

  具体设计及校核如下所述：

由于线圈间各油隙的耐电强度一致，故求出任一油隙的耐电强度即可。由绝缘结构图所示的尺寸，可算出列于小表中的数据。

绝缘半径计算数据表

计算r3处油隙上的电场强度,利用同心圆电容器场强计算公式求得：

     E3=1.25*400/[38.3*(0.14+0.5*0.034)]

       =83.1KV

查线圈间油隙最小击穿场强与距离关系图得：

     S=1.95/2，油隙宽度为11mm时，最小击穿场强为

     Emin=80*1.2

         =96KV/cm

故绝缘裕度为：96/83.1*1.15=1.33  

              能够满足技术要求

由上可知，主绝缘结构合理，各处尺寸均具有足够的绝缘裕度。

1.      纵绝缘耐电强度的核算

    变压器线圈纵绝缘结构中的电场，由于考虑到线圈段间梯度而产生轴向电场，同时相邻线匝间存在辐向电场，因而作用于线圈纵绝缘上应为复合电场。

    在实际结构中，由于线圈在器身装配厚压紧，当匝绝缘厚度较大而且导线绝缘包扎较松时，则匝绝缘与垫块可能形成密实接触，该处耐电强度提高，因而段间绝缘弱点将移于油隙中。

     段间油道{zd0}场强随段间油道尺寸变化符合一定规律。当匝绝缘厚度大于1.35mm时，段间油道增大到一定尺寸后，{zd0}场强则趋于平直。因此，可认为过大地增加段间油道尺寸，对于匝绝缘厚度较大的220KV电力变压器的高压线圈而言，由于Edm的降低不明显而无实际意义，但适当减小段间油道尺寸，从而使线圈高度降低，无疑可取得良好的技术经济效果。

     对于220KV级变压器的高压线圈全部采用纠结式、插入电容式线圈，其匝间绝缘厚度为1.95mm。220KV级变压器的高压线圈均为中部出线结构。为了保证匝绝缘厚度，采用0.45mm高密度纸或0.05mm高压电缆纸作为绝缘厚度。

     在纠结式线圈中，当每段为偶数匝时，为了改善沿撑条的向内油道冲击梯度，可改进纠结线段的出线方式，即由第二匝引出引线，这样，向内油道冲击梯度可小于1.5倍的向外油道冲击梯度。

     一下为220KV级电力变压器纵绝缘结构图：

                                 静电环

  纵绝缘耐电强度核算如下：

查段间油隙冲击全波最小击穿电压表可知：

当匝绝缘厚度为1.95mm时，各油道的最小击穿电压分别为：

1，3，5向外油道，8mm，Umin=160KV

7，9，11向外油道，6mm，Umin=143KV

中断点，12mm，Umin=198KV

由各油道冲击全波梯度分布求得：

1，3，5向外油道，U=0.1*945=94.5KV

7，9，11向外油道，U=0.08*945=75.6KV

中断点,U=0.15*945=141.75KV  

各处绝缘裕度为：

1，3，5向外油道：160/94.5=2.47

能够满足技术要求；

7，9，11向外油道：143/75.6=1.89

能够满足技术要求；

中断点 ：198/141.75=1.4  

能够满足技术要求。

由此可知，纵绝缘结构合理。

五．结论

   通过上述核算得知，各部分主绝缘、纵绝缘结构在个类试验电压作用下均具有足够的绝缘裕度，本次所设计的220KV级电力变压器绝缘结构满足技术要求，是可行的。

六．总结

    本次课程设计为期2周，却是对几年的大学课程学习的融汇和贯通的过程。

    通过完成本次设计任务，首先对220KV级电力变压器的主、纵绝缘结构有了更深一层的了解，巩固了原有的绝缘结构计算方法和思想，并能够将其运用到绝缘结构复杂的电力变压器绝缘中；也基本掌握了在各种试验电压作用下，电力变压器各部分绝缘结构的绝缘裕度之求取方法；更是对绝缘结构的设计思想有了更深体会。对于以后走向工作岗位，完成实际设计任务奠定了很好的基础。

本次设计任务完成过程中得到了老师的大力帮助，在此表示感谢。

参考文献：

    a、路长柏等编著：电力变压器计算第五章；

  b、刘传彝：电力变压器设计计算方法与实践；

  c、路长柏：电力变压器绝缘技术；

  d、“电机工程手册”第二十五篇。