变压器的品质好坏对声音的影响很大，因为变压器的传输能量与铁芯、线圈密切关联，其传递速率对声音的影响起决定性作用。EI型变压器，它的中频比较厚，高频则比较纤细，为什么呢?因为它的传输速度相对比较慢。而环型呢?低频比较猛，中高频则又稍弱一点，为什么?因为它传输速度比较快，但是如果通过有效的结构改变，你就可以把环型和EI型都做得非常xx，所以关键还是要看你怎么做。
　　不过至少可以肯定一点的是，R型变压器不是太容易做好。用它来做小电流的前级功放和CD唱机电源还可以，如果用来做后级功放的电源，则有比较严重的缺陷。因为R型变压器本身的结构形式不太容易改变，而环型和EI型则相对容易通过改变结构来达到靓声目的。采用R型变压器制作的功率放大器电源，通常声音很板结而匮乏灵气，低频往往没有弹跳力而显得较硬。
　三、变压器铁芯的硅钢片含硅量越大就越好吗?
　　未见得，含硅量的大小对变压器的质量影响不是很大，而有取向和无取向则和铁芯的型号有关系。其次，即使是同样型号的铁芯如果你工艺处理不好，那品质差别也是很大的，其差别有时甚至高达百分之四五十。
　　好的铁芯而同样的材料其热处理和线卷绕制工艺十分关键，良好的热处理只需很小的10mA激磁电流就能达到15000高斯，而不好的热处理则可能要50mA的激磁电流才能达到相应的15000高斯，这二者之间的悬殊差别是很大的。从专业的角度来判断铁芯的好与不好，主要是通过激磁电流、铁损耗、饱和参数几项指标来进行综合性评价。
　　四、环型变压器的带式硅钢片若采用了拼接工艺，是不是就意味着品质肯定不好?
　　还不能一概而论，但是拼接的断位头不易太多，因为多一个断位就多了一个漏磁点，所以接头点{zh0}不要超过2–3个。制作工艺上凡断头拼接均要予先经过酸洗处理，但制造xx音响器材的环型变压器，严格来讲还是采用无拼接的矽钢片为{zh0}，其工艺质量会更有保障。
　　五、变压器中的硅钢片材料有什么讲究?
　　由于硅钢在交变磁场中的损耗很小，所以变压器主要都是采用硅钢片来作。硅钢片可分为热轧和冷轧两类，冷轧硅钢带由于具有较高的导磁系数和较低的损耗，因此用来制作变压器具有体积小、重量轻、效率高的优势。热轧硅钢带的性能则略逊色于冷轧硅钢带。
　　普通的EI型变压器是将硅钢板冲制成0.35–0.5mm厚的E型和I型片子，经过热处理后再插入绕组线包内，这类铁芯以使用热轧硅钢片居多(含硅量很高的优质硅钢片型号为D41、D42、D43、D301)。环型和C型变压器的铁芯则是采用冷轧硅钢带经卷绕而成形，其中C型变压器系经热处理浸漆后再切开制成。
　　变压器的漏电感是由未穿过初、次级线圈的磁通产生的，这些磁通穿过空气而自成闭合磁路。增强变压器初、次级间的耦合密度可以减小。良好的变压器其漏感应不超过初级线圈电感的1/100，高保真Hi–Fi用的输出变压器则不应超过1/500。 　　人造卫星远离地面几千至几万千米，为了使各种资料正确无误发回地球，应避免卫星上 的各种仪器间的相互干扰和宇宙磁场的影响；在电信技术中，有些通信设备的线圈会产生互感；各种精密，为保持xx，必须避免杂散磁场和地磁场的影响，这一切必须用到磁屏蔽。怎样进行磁屏蔽？可以先做一个简单实验研究一下。
　　拿1块铜板（或1张厚纸板）放在1块{yj}磁铁下面一定距离处，桌上放一根铁针，使{yj}磁铁和铜板（或厚纸板）一起慢慢往下移动，当{yj}磁铁离桌面一定高度时，铁针就被吸到铜板（或厚纸板）上，记下这个高度。
　　将铜板换成铁板，重复上述实验，这时{yj}磁铁必须放得离铁针更近时才能把铁针吸到铁板上，这表明铁板挡住了一部分磁感线。如果用的是纯铁板，{yj}磁铁必须放得更近才能吸起铁针。这表明纯铁板挡住了更多的磁感线。
　　如用纯铁罩把{yj}磁铁xx包围起来，互相不接触，即使铁针再靠近一些纯铁罩，也不能被吸起来。这是因为铜板或厚纸板是非磁性材料，磁感线可以毫无阻挡地穿过它们，所以铁针很容易吸起来。铁板是磁性材料，它的磁导率较大，有良好的导磁作用，凡进入铁板的磁感线大部分集中在铁板里了。将纯铁做成屏蔽罩，把{yj}磁铁封闭起来，{yj}磁铁的磁感线绝大部分都集中在纯铁屏蔽罩内。屏蔽罩越厚，屏蔽效果越好。如果{yj}磁铁或其他能够产生磁场的物体置于纯铁屏蔽罩外面，则罩外的磁感线也基本上不能进入罩内，对于罩内的物体同样可以免受罩外磁场的影响，从而达到了屏蔽目的。
　　对于高频交变磁场，情况就迥然不同了。铜和铝等导电性能良好的金属反而是理想的磁屏蔽材料。铜罩之所以能够屏蔽高频交变磁场，其原因在于高频交变磁场能在铜罩上引起很大的涡流，由于涡流的去磁作用，铜罩处的磁场大大减弱，以致罩内的高频交变磁场不能穿出罩外。同样道理，罩外的高频交变磁场也不能穿入罩内，从而达到磁屏蔽的目的。通常金属的电阻率越小，引起的涡流越大，用这种金属做成的屏蔽罩屏蔽效果越好。铁等磁性材料的电阻率一般都较大，引起的涡流就小，去磁作用就小；另一方面，磁性材料的高频功率损耗大，屏蔽效果差，因此屏蔽高频交变磁场时不采用磁性材料。
　　屏蔽的原理是相同的。但是在高频情况下，目前还没有导磁率很高的材料用于屏蔽。在低频状态下磁导率很高的材料，到了高频状态，磁导率就变得很低了。即使专用的高频，也很难超过100，与低频下硅钢片或者纯铁数千上万的磁导率相比差的很多，不能有效地聚集磁场。同时，这些材料都是一次性成型材料，烧制完成以后不能二次加工以适应不同的需要。因此，才不得不使用涡流损耗、反电动势产生反向磁场的方式来实现屏蔽。而产生涡流{zh0}的材料，就是如纯铜、纯铝等低电阻率的材料。
　　变压器用途：
　　变压器有铁芯和线圈组成.变压器线圈分初级线圈和次级线圈.在初级线圈中通交流电时.变压器铁芯就产生了交变的磁场.次级线圈就感应出与初级频率相同的交流电.变压器线圈的圈数比等于电压比.例如一个变压器的初级线圈是880圈.次级是88圈.在初级接入220V电压.次级就会输出22V的交流电压.变压器不仅可以降压也可升压.远距离输电一般都用变压器升高电压.在用电处再用变压器降到我们所需要的电压
　　直流变压器的说法不对.直流电不能变压.直流电要变换电压首先要用将直流电变为交流电,然后用变压器变换电压.这个设备叫.
　　农网和城网经大力改造后，配变的性能和运行质量虽有所改观，但仍有较大的隐患，大致存在以下几个问题：
　　１、根据目前城农网的普遍特点，负载率在大多数时间内为３０－４０％，但在高峰时，会经常超负荷运行。一方面，有很多不确定因素，例如，夏天持续高温，空调负荷猛增，农忙或抗旱期间，农网负荷骤增，都有可能使配变短时过载１００％；另一方面，高速发展的经济增长带来工业和居民用电需求的增长速度超过电网的建设速度，过载现象一时难以避免。
　　２、配变虽有报警和保护装置，但即使报警或跳闸后也无法在短时间内更换变压器，结果造成配变持续超负荷以致烧毁。
　　３、过载配变的{zd0}隐患是可能发生，并且在燃烧时产生有害气体。
　　４、随着两网改造和电网不断发展，配电变压器用量剧增，配变使用寿命期后的环保、回收问题，将成为一个严峻课题。
　　５、箱变在城市供用电中大批使用，目前配套的变压器有油变也有干变，油变缺陷之一，就是油老化，绝缘性能下降，维护换油困难；干变的缺陷是防护等级低不宜户外运行。由于箱变内环境温度高，供电部门对其中变压器的负载能力忧心忡忡，难以确定其满载和过载的能力，一旦超负荷出现故障，调换变压器更为困难。
　　国外的电网也曾有这样的经历，在２０世纪６０年代至７０年代初，欧美在经济膨胀时期建设配电网络之初，配电变压器负载率仅为４０％至５０％。随着经济的高速增长，这些电网系统变得陈旧或不堪重负，尤其是配电变压器的负载率持续增长，变压器经常过载，导致故障上升，增容费用也大大增加。
　　国外常用两种方法来解决上述问题：其一，采用ｎｏｍｅｘ 和普通油配合的混合绝缘技术对传统变压器进行改造，改造后的设备容量显著提高。电力公司可以更灵活地运行这些设备，负载下降时损耗较低，负载高峰期又可提供较大的容量。已经认可和实施增容改造的国家有：美国、英国、印度、加拿大、澳大利亚和德国等十几个国家；其二，以ｎｏｍｅｘ 绝缘纸和高燃点油配合生产高燃点油变压器。
　　２０世纪８０年代，法国开发使用硅油和ｎｏｍｅｘ 绝缘纸材料的柱上变压器，其广泛运用在人员拥挤的重要区域。国内电力机车上的机载变压器也有采用ｎｏｍｅｘ 绝缘纸和硅油组合的绝缘系统的，已有多年运行经验。由于可持续发展战略和当今环保的要求，近年来，国内外制造厂及专家不断探索，采用ｎｏｍｅｘ 绝缘纸和清洁可分解的高燃点β油制造出安全、环保的配电变压器将有效地减少和xx隐患。
　　杜邦ｎｏｍｅｘ 绝缘纸绝缘耐热等级为ｃ级（即２２０℃），燃点在限氧指数以下，寿命期后可分解回收，绝缘性能和机械强度远远优于普通电缆纸。用ｎｏｍｅｘ 绝缘纸制造生产的敞开式干变因其安全、环保的特性，近年来被国内用户广泛认可和接受。β油是由美国ｄｓｉ公司生产的一种性能优良的高科技环保油，其{zd0}的特点是燃点高，防火性好（公安部消防科研所测试，其燃点为３１０℃，而普通油为１６５℃），它是从石油中提炼出来的，其成分为１００％碳氢化合物，可xx生物降解，xx性，对人体和环境无害，可循环利用，而且与变压器中其他材料具有相容性，与常规油可以混合使用。
　　β油与杜邦耐热达２２０℃的ｎｏｍｅｘ 绝缘纸配合制造的油变，符合美国标准ｎｅｃ４５０－２３。目前，在美国国家实验室、五角大楼、空军基地、国家海岸护卫队、海军、航空总署等地都使用这种变压器，且运行良好。在使用高燃点油变压器的场所，发生火灾和爆炸的概率大大降低。这种新型变压器近几年在美国得到迅速发展，已占到电力变压器的５％而且比例还在上升。国际电工委员会也正在考虑制定这种利用高耐温绝缘材料作为绝缘系统的配电变压器的设计导则。
　　ｎｏｍｅｘ 绝缘纸β油变，它的优点是安全、防火、运行费用小及环保性能好，{zd0}特点是可靠性强。使用这种ｎｏｍｅｘ 绝缘纸β油变，将会大大改变目前的配变状况。
　　１、短期超负荷不会出事，经过计算和试验，超负荷１２个小时运行，其线圈和油的热点温度均低于其耐温等级，不会损伤其绝缘寿命。
　　２、长期使用可免换油、免维护，克服现有普通油变缺点，节约运行成本。
　　３、β油与普通相比，其粘度明显高于普通变压器油；而且变压器油箱设有独特的压力释放装置，运行中不会过压，因此不易渗漏。
　　４、具有独特的安全防火特性，降低了运行风险；
　　５、ｎｏｍｅｘ 绝缘纸β油变压器具有干变的优点，既适用于安全、防火的高层建筑，又适宜户外运行。
　　６、数量庞大的配电变压器，使用寿命期后材料的回收和循环使用以及废弃物的生物降解是可持续发展和环保的要求，而ｎｏｍｅｘ 绝缘纸在寿命期后可生物降解，β油本身的工作温度远远低于其耐温等级，因此可经过处理再循环使用，处理后的废弃物可被土壤中的微生物分解并xx性，因此不会在环境中长期聚集而造成污染。
　　利用新材料、新技术制造新型配变，以xx配变安全隐患和环保问题值得人们探讨　　1 日常巡视每天应至少一次，夜间巡视每周应至少一次。
　　2 下列情况应增加巡视检查次数：
　　1)首次投运或检修、改造后投运72h内。
　　2)气象突变（如雷雨、大风、大雾、大雪、冰雹、寒潮等）时。
　　3)高温季节、高峰负载期间。
　　4)变压器过载运行时。
　　3 变压器日常巡视检查应包括以下内容：
　　1)油温应正常，应无渗油、漏油，油位应与温度相对应。
　　2)套管油位应正常，套管外部应无破损裂纹、无严重油污、无放电痕迹及其它异常现象。
　　3)变压器音响应正常。
　　4)散热器各部位手感温度应相近，散热附件工作应正常。
　　5)吸湿器应完好，吸附剂应干燥。
　　6)引线接头、电缆、应无发热迹象。
　　7)压力释放器、安全气道及防爆膜应完好无损。
　　8)开关的分接位置及电源指示应正常。
　　9)气体内应无气体。
　　10)各控制箱和二次端子箱应关严，无受潮。
　　11)干式变压器的外表应无积污。
　　12)变压器室不漏水，门、窗、照明应完好，通风良好，温度正常。
　　13)变压器外壳及各部件应保持清洁　　变压器按用途可分为：输配电用的电力变压器，包括升、降压变压器等；供特殊电源用的特种变压器，包括电焊变压器、整流变压器、电炉变压器、中频变压器等；供测量用的仪用变压器，包括电流互感器、电压互感器、自耦变压器（调压器）等；用于自动控制系统的小功率变压器；用于通信系统的阻抗变换器等等。
　　电力变压器国家标准目录
　　GB 1094.3-2003 电力变压器 第3部分: 绝缘水平、绝缘试验和外绝缘空气间隙
　　· GB 1094.5-2003 电力变压器 第5部分: 承受短路的能力
　　· GB 13223-2003 大气污染物排放标准
　　· GB 156-2003 标准电压
　　· GB 19212.1-2003 电力变压器、电源装置和类似产品的安全 第1部分: 通用要求和试验
　　· GB/T 10760.1-2003 离网型风力发电机组用发电机 第1部分: 技术条件
　　· GB/T 10760.2-2003 离网型风力发电机组用发电机 第2部分: 试验方法
　　· GB/T 1094.10-2003 电力变压器 第10部分: 声级测定
　　· GB/T 12325-2003 电能质量 供电电压允许偏差
　　· GB/T 14099.1-2004 燃气轮机采购 第1部分:总则与定义
　　· GB/T 14099.2-2004 燃气轮机采购 第2部分:标准参考条件与额定值
　　· GB/T 15146.11-2004 反应堆外易xx材料的核临界安全 基于限制和控制慢化剂的核临界安
　　· GB/T 17625.6-2003 电磁兼容 限值 对额定电流大于16A的设备在低压供电系统中产生的电
　　· GB/T 17680.10-2003 核电厂应急计划与准备准则 核电厂营运单位应急野外辐射监测、取样与分析准
　　· GB/T 17680.6-2003 核电厂应急计划与准备准则 场内应急响应职能与组织机构
　　· GB/T 17680.7-2003 核电厂应急计划与准备准则 场内应急设施功能与特性
　　· GB/T 17680.8-2003 核电厂应急计划与准备准则 场内应急计划与执行程序
　　· GB/T 17680.9-2003 核电厂应急计划与准备准则 场内应急响应能力的保持
　　· GB/T 18039.3-2003 电磁兼容 环境 公用低压供电系统低频传导骚扰及信号传输的兼容水平
　　· GB/T 18039.5-2003 电磁兼容 环境 公用供电系统低频传导骚扰及信号传输的电磁环境
　　· GB/T 18451.2-2003 风力发电机组 功率特性试验
　　· GB/T 19068.1-2003 离网型风力发电机组 第1部分: 技术条件
　　· GB/T 19068.2-2003 离网型风力发电机组 第2部分: 试验方法
　　· GB/T 19068.3-2003 离网型风力发电机组 第3部分: 风洞试验方法
　　· GB/T 19069-2003 风力发电机组控制器 技术条件
　　· GB/T 19070-2003 风力发电机组 控制器 试验方法
　　· GB/T 19071.1-2003 风力发电机组 异步发电机 第1部分: 技术条件
　　· GB/T 19071.2-2003 风力发电机组 异步发电机 第2部分: 试验方法 [1]
　　· GB/T 19115.2-2003 离网型户用风光互补发电系统 第2部分: 试验方法
　　· GB/T 19184-2003 水斗式水轮机空蚀评定
　　· GB/T 19519-2004 标称电压高于1000V的交流架空线路用复合绝缘子-定义、试验方法及
　　· GB/T 19568-2004 风力发电机组装配和安装规范
　　· GB/T 2694-2003 输电线路铁塔制造技术条件
　　· GB/T 2893.1-2004 图形符号安全色和安全标志 第1部分:工作场所和公共区域中安全标志的
　　· GB/T 2900.49-2004 电工术语电力系统保护
　　· GB/T 4585-2004 交流系统用高压绝缘于的人工污秽试验
　　· GB/T 7267-2003 电力系统控制、保护屏及柜基本尺寸系列
　　· GB/T 8564-2003 水轮发电机组安装技术规范
　　· GB/T 8732-2004 汽轮机叶片用钢
　　· JB/T 10317-2002 单相油浸式配电变压器技术参数和要求
　　电力自耦变压器公共绕组分析
　　电力自耦变压器与普通变压器相比，具有明显的经济效益，因此在330?KV及以上电压等级的超高压电网中，自耦变压器在许多场合得到了广泛的应用。
　　自耦变压器的结构和工作原理与普通变压器相比，有着本质的差别，具有功率传导容易、体积小等特点。自耦变压器在不同的运行方式下，公共绕组流过的电流与同处一个铁心的串联绕组有所不同。本文从分析自耦变压器的电流流向入手，导出公共绕组过负荷特征，对过负荷保护及第三侧无功容量与公共绕组容量的关系进行了必要的讨论，以便供设计与运行人员参考。
　　1自耦变压器在不同运行方式下的电流流向
　　1.1自耦变压器常见的几种使用形式
　　(1) 按电压等级分，第三侧有35kV和10kV两种；
　　(2) 按与系统连接形式分，第三侧有：
　　①直接向用户供电；
　　②直接向用户供电且安装装置；
　　③不直接向用户供电，只接无功补偿装置；
　　④不直接向用户供电，亦不接无功补偿装置，只作为平衡绕组使用。
　　1.2各种不同运行方式下的自耦变压器电流流向及过负荷分析
　　降压变电站使用的自耦变压器，其运行方式可归纳为两大类型，一类是高压向中压(或低压)或者是同时向中低压低电，如上述接入系统方式中的a、b两种；另一类是高压和低压同时向中压供电，如上述接入系统方式中的b、c两种［1］。
　　为直观起见，举例来加以分析，假设某一变压器变量为120MVA，电压比为220/110/10kV ，容量比为100/100/50，通常设计公共绕组的容量等于自耦变压器的计算容量，所以该变压器的公共绕组容量为：MVA(K12为高压侧与中压侧的)［2］。
　　由此可知，高压侧额定电流为，高压侧额定电流即等于串联绕组的额定电流ICe；
　　中压侧额定电流为I2e＝120?000/(31/2×110)=630A；
　　低压侧额定电流为I3e＝60?000/(31/2×10)=3?464A；
　　公共绕组额定电流为IＧe=计算容量/(31/2×110)=60?000(31/2×110)=315A。
　　 降压变电站使用的自耦变压器{dy}类运行方式又可分为三种情形，如图1～3所示。
　　A.高压侧单独向中压侧供电(图1)
　　此时I3=0。该运行方式即为自耦变压器的自耦运行方式。高压侧以自耦方式向中压侧供电，有S1=S2。根据铁心中磁势平衡原理，有：
　　其中： I1、I2、I3分别为高压侧、中压侧、低压侧的电流；IAB、IDB分别为自耦方式运行时串联绕组、公共绕组的电流；I B为高、低压侧之间以变压器方式(电磁感应)运行时高压侧的电流；WAB、WCD、W3分别为串联绕组、公共绕组、低压绕组的匝数。
　　当自耦变压器在额定负荷下运行时，即S2=120MVA，U1＝220kV，K12＝2，可得：IC＝IDB=315A
　　可见，在这种运行方式下，若变压器未过负荷，则公共绕组不会过负荷，所以此时自耦变压器的过负荷保护可按普通变压器的方式装设。
　　B.高压侧单独向低压侧供电(图2)
　　此时I２＝０。该运行方式即为双绕组普通变压器的工作方式，高压侧以普通变压器方式向低压侧供电，有S1=S3。
　　当自耦变压器在额定负荷下运行时，即S3=60ＭＶＡ，U1＝220kＶ，可得：IG=IB=157.5A
　　可见，在这种运行方式下，即使变压器低压侧满负荷，则公共绕组中的电流也未达到额定值，所以，此时自耦变压器的过负荷保护可按普通变压器的方式装设。
　　C.高压侧同时向中低压侧供电方式的电流流向(图3)
　　这种方式可看作上面两种方式的迭加，高压侧输入容量分为两部分：、。
　　为高压侧以自耦方式传递给中压侧的容量，等于中压侧的输出容量，=S1，此时相当于高压侧单独向中压侧供电，高—中压绕组间自耦方式供电，IAB、IDB为串联绕组、公共绕组中流过的电流。
　　为高压侧以高、低压绕组间以变压器(电磁感应)方式传递的容量，等于低压侧的输出容量，=S3，相当于高压侧单独向低压侧供电，高—低压绕组间以电磁感应方式供电，IB为高压侧电流。
　　从图中可见，公共绕组中有两个电流：IDB和IB，且两电流方向相反，所以公共绕组中的电流为: IG=IDB-IB
　　当低压侧满负荷运行时，即本例中的S3=60ＭＶＡ，则S2＝60MVA，且有U1=220kV，K12＝2，将其代入式(1-1′)、式(1-1″)，可以求得：
　　所以，公共绕组中的电流为：IG=IDB-IB=0
　　当中压侧满负荷运行时，即S2=120MVA，则S３=0MVA ，将其代入式(1-1)或(1-2)，同理，可求得：IDB＝315A；IB=0A，所以，此时公共绕组的电流为：IG=IDB-IB=315A
　　从上述分析可知，这种运行方式下，若变压器未过负荷，则公共绕组中的电流将会在0～315A的范围内，而不会超过额定值，所以，此时自耦变压器的公共绕组不会过负荷，可不装设过负荷保护。
　　高低压侧同时向中压侧供电时中压则的输出容量由、两部分组成。
　　为高压侧以自耦方式传递给中压侧的容量，等于中压侧的输出容量，=S2，此时相当于高压侧单独向中压侧供电，高一中压绕组间可以自耦方式供电，IAB、IDB为串联绕组、公共绕组中流过的电流。
　　为高压侧以变压器方式(电磁感应)方式传递的容量，等于低压侧的输出容量，=S3，相当于高压侧单独向低压侧供电，IB为高压侧流过的电流。
　　从图中可见，在这种运行方式下，公共绕组中的电流为：IG=IDB+IB，其中，IDB可由式(1-1″)求得。
　　IB为低压侧通过变压器方式感应到中压侧的电流，则有： 　
　　当高压侧满负荷运行时，上面的算例中有S1=120MVA，且U1＝220kV，K12=2,代入式(1-1″)，可得：IDB=IＧe=315A ；可见，此时为了不使公共绕组过负荷，必须使低压侧的输出电流IB=0A。
　　当低压侧满负荷运行时，有S2＝60MVA，代入式(1-3)，可得：IB=IＧe=315A
　　由上式可知，此时要想不使公共绕组过负荷，则必须使电流IDB=0 。
　　从以上分析可以看出，在这种运行方式下，若变压器高压侧满负荷运行，则低压侧不能向中压侧供电，否则公共绕组会过负荷，即高压侧传递容量较多时，会限制低压侧容量的输出；若变压器低压侧满负荷运行时，则高压侧不能向中压侧供电，否则公共绕组会过负荷。需要注意的是，在后一种情况下，变压器的输出还未达到额定负载，其输出为60MVA ，仅为额定功率的一半［２］。
　　2公共绕组的容量与第三侧接入无功补偿装置容量之间的关系
　　从上面的分析可知，当降压变电站第三侧接入无功补偿装置时，则会出现高低压侧同时向中压侧供电，若低压侧传输容量达到计算容量，为了不使公共绕组过负荷，在不计变压器本身无功损耗时，高压侧就不能再向中压侧供电。
　　在电力系统中，高压侧向中压侧传送功率，低压侧进行是常见的运行方式。为了能不影响高压侧以额定容量向中压侧系统供电，又能充分利用第三侧接入的无功补偿装置，必须搞清公共绕组的容量与第三侧接入的无功补偿容量的关系。
　　2.1不考虑变压器无功损耗时，必须增加公共绕组的容量
　　以图4所示为例，此时有：中压侧的输出容量为S2=S1e+S3e=S1+S3，则公共绕组的通过容量为SG=SJS+S3(SJS为自耦变压器的计算容量)。
　　因为低压侧连接无功补偿装置，所以其输入仅为无功，即S3=jQD，如图5所示。
　　在复数功率圆图中，S3＝OD总是画在+jQ轴正方。以D为圆心，DC和DG为半径作两个圆，DC=SJS，DG=S1，因为SG=SJS+S3,S2=S3+S1，所以OC=SG，OG=S2，即公共绕组的“必须容量”为图中所示OC的幅值(必须容量——绕组可能通过{zd0}容量所必须满足的容量要求)，此时中压侧的输出容量为图中向量OG所定义的幅值，且公共绕组的“必须容量”和中压侧输出容量与高压侧的有密切关系，它将随功率因数的减小而增大。当高、低压侧同时向中压侧传送功率时，公共绕组中的负荷计算公式为［１］：
　　对于一台额定容量为120MVA的自耦变压器，高压侧功率因数假定为0.9时，当第三侧需要接入60MVAR的无功补偿装置时，按照公式(1-3)可求出公共绕组容量为：
　　2.2当考虑变压器本身的无功损耗，且第三侧要求补偿无功容量不大时，可以不增加公共绕组容量
　　根据公式(1-4)可以算出，对于一台额定容量为120?MVA的自耦变压器，第三侧接入无功补偿容量不超过15?MVAR时，公共绕组可不加大容量，通常不会出现过载现象。但此时公共绕组需增设过负荷保护，以防止在下有可能出现的过负荷情况［３］。
　　3结论
　　从上述分析可见，自耦变压器的的电流流向与普通三绕组变压器不同，在自耦变压器的公共绕组上，会出现变压器还未达到额定运行时，公共绕组已有过负荷的现象，从而导致了自耦变压器与普通变压器在过负荷保护方面的不同：当自耦变压器的第三侧接有电源(在降压变电站中也可为无功补偿设备)，自耦变压器除了一般的三侧均装过负荷保护外，还必须在公共绕组处装设过负荷保护。另外，在第三侧接入无功补偿装置时，还必须研究是否需要增加公共绕组容量的问题。 　　配电变压器保护存在的问题及解决方法 10 kV配电变压器保护存在的问题 10 kV配电变压器的保护配置主要有、负荷开关或负荷开关加熔断器等。负荷开关投资省，但不能开断，很少采用；断路器技术性能好，但设备投资较高，使用复杂，广泛应用不现实；负荷开关加熔断器组合的保护配置方式，既可避免采用操作复杂、价格昂贵的断路器，弥补负荷开关不能开断短路电流的缺点，又可满足实际运行的需要，该配置可作为配电变压器的保护方式。但对于容量比较大的配电变压器，配备有瓦斯继电器，需要断路器可与瓦斯继电器相配合，才能对变压器进行有效的保护，必要时还应有，这些问题都是值得注意的问题。
　　解决办法无论在10 kV环网供电单元，还是在终端用户高压配电单元中，采用负荷开关加高遮断容量后备式限流熔断器组合的保护配置，既可提供额定负荷电流，又可断开短路电流，并具备开合空载变压器的性能，能有效保护配电变压器。为此，推荐采用负荷开关加高遮断容量后备式限流熔断器组合的配置，作为配电变压器保护的保护方式。标准GB 14285《继电保护和安全自动装置技术规程》规定，选择配电变压器的保护设备时，当容量等于或大于800 kVA，应选用带继电保护装置的断路器。对于这个规定，可以理解为基于以下两方面的需要。 配电变压器容量达到800 kVA及以上时，过去大多使用油浸变压器，并配备有瓦斯继电器，使用断路器可与瓦斯继电器相配合，从而对变压器进行有效地保护。 对于装置容量大于800kVA的用户，因种种原因引起单相接地故障导致零序保护动作，从而使断路器跳闸，分隔故障，不至于引起的馈线断路器动作，影响其他用户的正常供电。 标准还明确规定，即使单台变压器未达到此容量，但如果用户的配电变压器的总容量达到800 kVA时，亦要符合此要求。