IC反应器，即内循环厌氧反应器，相似由2层UASB反应器串联而成。其由上下两个反应室组成。在处理高浓度有机废水时，其进水负荷可提高至35～50kgCOD/(m3·d)。与UASB反应器相比，在获得相同处理速率的条件下，IC反应器具有更高的进水容积负荷率和污泥负荷率，IC反应器的平均升流速度可达处理同类废水UASB反应器的20倍左右。

设计参数

（1） 参数选取

设计参数选取如下：{dy}反应室的容积负荷NV1＝35kgCOD/(m3·d)，：第二反应室的容积负荷NV2＝12kgCOD/(m3·d)；污泥产率0.03kgMLSS/kgCOD；产气率0.35m3/kgCOD

（2） 设计水质

设 计 参 数

 CODcr BOD5 SS   

进水水质/ (mg/L) 24074 12513 1890   

去除率/ % 85 90 30   

出水水质/ (mg/L) 3611 1251 1323 

（3） 设计水量

Q＝3000m3/d＝125m3/h=0.035m3/s

反应器所需容积及主要尺寸的确定（见附图6-4）

（4） 有效容积  本设计采用进水负荷率法，（5） 按中温消化（35～37℃）、污泥为颗粒污泥等情况进行计算。

V＝

  式中 V－反应器有效容积，m3；

Q－废水的设计流量，m3/d；

Nv－容积负荷率，kgCOD/（m3·d）；

C0－进水COD浓度，kg/m3；

Ce－出水COD浓度，kg/m3。

IC反应器的{dy}反应室去除总COD的80％左右，第二反应室去除总COD的20％。

{dy}反应室的有效容积

V1＝ ＝ ＝1684m3

第二反应室的有效容积

V1＝ ＝ ＝1228m3

IC反应器的总有效容积为V＝1684＋1228＝2912m3，这里取3000m3

本设计设置两个相同的IC反应器，

则每个反应器容积为V’＝3000/2＝1500m3

（6） IC反应器几何尺寸

本设计的IC反应器的高径比为2.5

V＝AH＝ ＝

则D＝ ＝8.2m，取9m，

H＝2.5×9＝22.5m，取23m。

每个IC反应器总容积负荷率：

NV＝ ＝ ＝30.5[kgCOD/(m3·d)]

IC反应器的底面积A＝ ＝ ＝63.6m2，则

第二反应室高 H2＝ ＝ ＝9.65m，取9.5m

{dy}反应室的高度  H1＝H－H2＝23－10＝13.5m

（7） IC反应器的循环量

进水在反应器中的总停留时间为tHRT＝ ＝ ＝16h

设第二反应室内液体升流速度为4m/h，则需要循环泵的循环量为256m3/h。

{dy}反应室内液体升流速度一般为10～20m/h，主要由厌氧反应产生的气流推动的液流循环所带动。

{dy}反应室产生的沼气量为

Q沼气＝Q（C0－Ce）×0.8×0.35

＝3600/2×（24.074－3.611）×0.8×0.35＝10313×2＝20626m3/d

    每立方米沼气上升时携带1～2m3左右的废水上升至反应器顶部，则回流废水量为10313～20620 m3/d，即430～859 m3/h，加上IC反应器废水循环泵循环量256 m3/h，则在{dy}反应室中总的上升水量达到了686～1115 m3/h，上流速度可达10.79～17.53m/h，可见IC反应器设计符合要求。

（8） IC反应器{dy}反应室的气液固分离几何尺寸

1 沉淀区设计

三相分离器沉淀区固液分离是靠重力沉淀达到的，其设计的方法与普通二沉池设计相似，主要考虑沉淀面积和水深两相因素。

根据Stokes公式：vs＝

＝ ＝3.83cm/s＝138.2m/h

           ＝0.0071g/（cm·s）；颗粒污泥密度取1.05g/cm3

{dy}反应室三相分离器设计示意图（见附图6-5）。三相分离器单元结构设计图（见附图6-6）。

计算B－B‘间的负荷可以确定相邻两上挡板间的距离。B－B‘间水流上升速度一般小于20m/h，则B－B‘间的总面积S为：

 S＝ ＝ ＝12.8m2

式中Q为IC反应器循环泵的流量。

设一个三相分离器单元宽为1800mm，则每个IC器反应器内可安装5个三相分离器单元。

设两上挡板间的间距b1＝450mm，三相分离器沉淀区斜壁倾斜度选50°，上挡板三角形与集气罩顶相距300mm，则

2（h1/tg50°）＋b1＝1800

三相分离器上挡板高度：h1＝804.4mm

设两相邻下挡板间的间距b2＝200mm；上下挡板间回流缝b3＝150mm，板间缝隙液流速度为30m/h；气封与下挡板间的距离b4＝100mm；两下挡板间距离（C－C‘）b5＝400mm，板间液流速度大于25m/h，则

           b2＋b5＋2（ ）＝1800

三相分离器下挡板高度：h2＝715mm

2 反应器顶部气液分离器的设计

IC顶部气液分离器的目的是分离气和固液，由于采用切线流状态，上部分离器中气和固液分离较容易，这里设计直径为3m的气液分离器，筒体高2m，下锥底角度65°，上顶高500mm。

IC反应器进水配水系统的设计

3 布水方式

采用切线进水的布水方式，布水器具有开闭功能，即泵循环时开口出水，停止运行时自动封闭。本工程拟每2～5m2设置一布水点，出口水流速度2～5m/s。

拟设24个布水点，每个负荷面积为Si＝ ＝2.65m2。

4 配水系统形式

本工程采用无堵塞式进水分配系统（见附图6-7）。为了配水均匀一般采用对称布置，各支管出水口向着池底，出水口池底约20cm，位于服务面积的中心点。管口对准池底反射锥体，使射流向四周均匀散布于池底，出水口支管直径约20mm，每个出水口的服务面积为2～4m2。

单点配水面积Si＝2.65m2时，配水半径r＝0.92m。

取进水总管中流速为1.6m/s，则进水总管管径为：

D＝ ＝2× ＝0.128m＝128mm

配水口8个，配水口出水流速选为2.5m/s，则配水管管径

d＝ ＝ ＝36mm

出水系统设计

     出水渠宽取0.3m，工程设计4条出水渠。设出水渠渠口附近流速为0.2m/s，则出水渠水深＝ ＝ ＝0.145m

排泥系统设计

取X’＝0.05kgVSS/kgCOD，根据VSS/SS＝0.8，则X＝0.05/0.8＝0.06kgSS/kgCOD

产泥量为：△X＝XQSr ＝24074×0.85×0.06×3600×10-3＝4420kgMLSS/d

每日产泥量4420kgMLSS/d，污泥含水率P为98％，因含水率>95％，去＝1000kg/m3，则每个IC反应器日产泥量为Qs＝ ＝ ＝110.5m3/d。

这里假设{dy}反应室污泥浓度为100gSS/L，第二反应室为20gSS/L，则IC反应器中污泥总量为：

G＝100V1＋20V2＝100×1684＋30×1228＝205 240kgSS

因此，IC反应器的污泥龄为205 240/4420＝46d

在离两级三相分离器下三角以下0.5m处各设一排泥口，在反应器设放空管，口径为100mm。

产气量计算

每日产气量：24074×0.85×0.35×3600×10-3＝25783.3m3/d

每平方米沼气发电2kW·h，沼气用于发电，电量为：

W＝25783.3×2＝51566.6 kW·h/d