剪叉式升降平台同步机构的受力状况需要改善，需要对现用方案中油缸支撑模式或位置进行优化，减小柴油机带主发时同步机构承受的偏载力，并且希望带主发和不带主发两种工况下的偏载力大小相差不大，因为这对机械和液压系统有利。经过多种方案对比筛选，初步确定了剪叉式升降机两个方案进行深入研究。
方案一：在平台主发端增设第5个油缸方案。
方案二：优化主发端油缸的支撑位置方案。
1、现用油缸支撑方案
剪叉式升降平台属于平面箱形钢架，由两根受力纵梁及若干端梁组成，沿纵向中轴线对称。为简化计算，将平台受力简化为中轴线处受弯扭作用的梁的计算。
柴油机带主发同步机构所受偏载力是不带主发时的3229／82=39倍，同时根据强度理论计算，柴油机带主发时同步机构许用强度储备不大。
2、剪叉式升降平台主发端增设第5个油缸方案
剪叉式升降平台主发端增设第5个油缸后，柴油机带主发时同步机构承受的偏载力较小，是现用油缸支撑方案带主发偏载力的9％，受力情况明显改善；但是柴油机不带主发时同步机构承受的偏载力急剧增大，是现用油缸支撑方案不带主发偏载力的2368／82=29倍，同时该方案柴油机不带主发同步机构所受偏载力是带主发时的2368／294=8倍，同现用方案相比，走向了另一个极端。最终，剪叉式升降平台主发端增设第5个油缸方案被淘汰。
3、优化主发端油缸的支撑位置方案
现用油缸支撑方案不足之处是柴油机带主发时，剪叉式升降平台同步机构承受着较大的偏载力，而要改变此时的受力状态，确定平台主发端油缸的{zj0}支撑位置是关键。
（1）采用计算和图解法结合确定高空作业平台平台主发端油缸{zj0}位置。
（2）主发端油位置图解值结合平台实际相关结构尺寸后进行圆整后，取oc=4300mm，xx计算后，可知，该方案中同步机构在两种不同工况下的偏载力相差不大。柴油机带主发时同步机构承受的偏载力是现用油缸支撑方案带主发偏载力的35％，受力情况明显改善，同步机构许用强度储备加大；不足之处是柴油机不带主发电机时同步机构承受的偏载力是现用油缸支撑方案不带主发偏载力的16倍，但优于平台主发端增设第5个油缸方案。
综合分析考虑后，最终决定采用优化主发端油缸的支撑位置方案，即第二方案。采用该方案后，剪叉式升降平台需加长590mm。
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