由于斜流泵兼有离心泵和轴流泵的优点,其应用范围越来越广。首先根据比转速的不同对斜流泵进行了分类,介绍了斜流泵的结构特点、能量特性以及存在的问题。对现有的斜流泵的设计方法即传统设计法、逆向求解设计法以及控制速度矩设计法的优势及不足进行了总结。在斜流泵的设计中需要注意的细节包括轮缘间隙、叶片角变化、绘型技术以及轴面图设计等。轴面图设计是影响斜流泵性能的一个重要因素,通过合理的改进轴面图形状,可以提高设计点效率、改善小流量点的驼峰。应用PIV测试以及技术可以获取并分析斜流泵的内部流动特性。

　　斜流泵也称为导叶式混流泵,具有外径小、占地面积少、易启动以及效率高等优点,是一种性能和结构介于离心泵和轴流泵之间的水泵,具有两者的优点,补偿了两者的缺点。斜流泵的比转速传统应用范围在290～590,目前其应用范围已开始逐渐向传统的离心泵和轴流泵领域拓展。通过合理设计以及对叶轮叶片进行调节,斜流泵可以实现大范围的高效稳定运行。由于斜流泵具有上述优点,使其在海水脱盐系统以及火力发电和核电站的循环水系统中广泛采用,据日本透平机械协会统计,日本泵制造业在2003～2006年间为全球的火电站和核电站提供的循环水泵中斜流泵超过了93%,其中{zd0}口径达4m。国内的斜流泵研究和生产与轴流泵和离心泵相比有很大的差距,其试验和理论研究都非常薄弱。

　　为了方便斜流泵的研究和设计,将斜流泵按比转速分类如表1所示。

表1　斜流泵分类

　　从水力结构看,斜流泵过流部件主要包括叶轮和导叶两部分,有的还包括进水导流部件,叶轮叶片有可调与不可调两种,通常情况下低比转速叶轮为不可调式的闭式叶轮,中高比转速叶轮为可调式的开式叶轮。图1为常见的几种不同比转速下斜流泵的水力结构形式。

图1　斜流泵水力结构

　　图2所示为部分斜流泵的无量纲能量曲线。流量系数<和扬程系数ψ的计算式为 :

式中V_2m ———叶轮出口的轴面流速
　　U_2m ———叶轮出口均方根直径处圆周速度
　　H———设计点扬程
　　g———重力加速度
　　<———流量系数
　　ψ———扬程系数

　　由图2可以看出,在设计流量的0.5～0.7倍附近,流量- 扬程曲线出现正斜率,也就是通常说的马鞍型曲线,斜流泵的这一不稳定特性会产生振动和噪声等不良现象。都築和豊倉等认为这是由于在该小流量点工况下叶轮进口回流损失引起的,前者还通过改善叶轮轮毂进口的设计xx了这一马鞍型。而Miyabe则通过PIV试验研究认为是由于叶轮进口处的脱流传播到导叶进口与叶轮出口之间进而在此处形成回流引起的 。

a) 　不可调叶片(b) 　叶片可调ns=800

图2　斜流泵无量纲能量曲线

3.1、传统设计方法

　　斜流泵导叶以及叶轮的传统设计方法主要是基于泵的一元设计理论,通过计算进出口速度三角形并借助模型换算等手段来进行设计的一种半经验半理论的设计方法。通常采用的叶片绘型方法有逐点绘型法和保角变换法。随着斜流泵的应用范围的拓展,特别是向高比转速方向发展的需要,很多研究人员开始对传统的设计方法进行调整和修正。例如关醒凡为了避免或者减少高比转速斜流泵内的回流、二次流以及改善汽蚀性能等,在设计过程中提出了四点需要改进的地方。何希杰针对斜流泵不同的轴面形状,推导了叶型的空间方程,并对一些优秀水力模型进行了回归分析,丰富了斜流泵的设计资料。

3.2、逆向求解设计法

　　逆向求解设计法是预先设置叶片表面的载荷分布,然后以涡列替代叶片求解叶片表面的载荷以满足给定条件的一种逆向设计方法。该方法最早由後藤彰等提出并在低比转速斜流泵的设计中应用。然而,虽然现在CFD技术可以对透平机械内部流动进行三元求解,也能分析叶片几何形状的变化对流场的影响,但是,还无法确切的知道什么样的叶片载荷分布是最合理的,因此也就无法依靠逆向求解方法获得{zy}的流道形状。桜井应用逆向求解设计法根据两种不同的预设叶片表面载荷设计了两种高比转速斜流泵叶轮并试验研究比较了其性能,对于高比转速斜流泵,采用逆向求解设计法可以有效提高设计点的效率,但是无法改善马鞍形曲线。随后後藤又将该方法发展到所有类型泵叶片/流道的设计中并建立了三维/CFD交互系统,在该系统中含有一个前人工作积累的数据库用于设置初始叶片轴面形状和叶片表面载荷分布。

3.3、控制速度矩设计法

　　斜流泵的流道形状介于离心泵和轴流泵之间,因此在设计方法上,目前有采用介于自由旋涡理论Vur=const和强旋涡理论Vu/r=const之间的某种变化规律的设计形式,也就是控制速度矩设计法。关醒凡在设计比转速为800的斜流泵时采用了控制速度矩设计方法 , 在设计中所绘制的流线采用了不同的流动规律,通过该方法设计斜流泵在设计流量下的二次回流得到有效的抑制,在其设计的比转速为800的斜流泵的性能曲线上,在叶片调整角度为- 4°的流量- 扬程曲线上没有出现明显的马鞍形。都築采用可控速度矩法对比转速为455的斜流泵进行了重新设计并分析了改型前后的流场和压力场,改型后的斜流泵xxxx了{zg}效率点0.545～0.6流量处的马鞍现象 ,曹树良等在进行斜流泵的设计时,也是预先给定了速度矩的设计 。但是在这些研究中,都没有明确的说明如何控制速度矩。

　　蔡佑林根据可控涡设计理论和方法, 认为在叶轮叶片进口边要满足来流无冲击条件,根据库塔条件,在叶轮叶片的出口边Vur沿流线的梯度应该为0,根据上述约束,为比转速为482的斜流泵的设计提供了速度矩Vur的分布规律。根据逆向求解设计法和控制速度矩设计法设计得到的叶片与传统设计方法得到的叶轮,特别是叶片轮毂处型线的变化规律有所不同。

3.4、关键参数影响及设计细节处理

3.4.1、绘型技术

　　叶片绘型是获得光滑叶片表面的关键技术,在传统的设计中,通常采用方格网以及保角变换技术逐条流线进行绘型,也有人提出了一些叶片型线的具体的描述公式,由此得到的叶片型线在每个流线上是光滑的,为了保证在整个流面上的光滑性,还要做进一步的光滑性检查。为了适应数控机床加工的需要,现在对叶片表面的光滑性要求已经很高,要求设计得到的叶轮能够与数控机床的加工精度相适应。曹树良等采用流线迭代法求解轴面流动,根据轴面流动得到的轴面流网求解叶片骨面与计算流面的空间交线,也就是叶片骨线,然后应用逐点积分法进行叶片绘型,设计得到的斜流泵叶轮和导叶叶片表面光滑, 适用于数控机床加工 。

3.4.2、轴面图形状

　　在设计斜流泵叶轮和导叶的轴面形状时,通常根据经验或者已有的模型来确定。在早期的设计中,叶轮和导叶间的距离很短,叶轮出口边和导叶进口边在轴面上的投影是平行的。但是现在的设计则认为增大叶轮出口边和导叶进口边的距离是有利的 。叶轮进出口边的设计通常遵循下述原则:轮毂侧进口边前伸以提前对流入叶轮的液流施加力矩,减小液流的相对速度,改善汽蚀性能;增加轮毂侧翼型的叶栅稠密度,使叶轮内部的流态更为稳定,防止在非设计工况下产生二次回流。都築用可控速度矩方法重新设计的叶轮轴面图的进口边与传统的设计结果相比符合上述要求 ,如图3所示。重新设计后的结果xx了马鞍形,优于改进前的性能。

图3　叶轮轴面图

　　为了分析轴面图对性能的影响,斉藤等对比转速为330的斜流泵进行了流场计算及内外特性试验研究 ,研究结果发现,轴面图曲率变化越小,内部流态越好,效率越高,但是{zg}效率点向大流量方向偏移。

3.4.3、叶片安放角

　　何希杰研究了叶片安放角对性能的影响,并提出了相应的统计公式。通常进出口叶片安放角由速度三角形计算出的液流角得到。在传统的一元理论设计中,叶片安放角沿流线从进口到出口的变化是单调的,即二阶导数不存在0值。但是根据逆向求解法设计得到的叶片安放角变化规律则不同,图4所示为桜井设计的比转速为637的斜流泵的叶轮轮毂处叶片安放角变化曲线。

图4　叶片安放角沿流线变化

　　从图4中可以看出,这种变化规律与传统设计明显不同,叶片安放角在出口前先增大后降低的目的是为了满足库塔条件。但是,在整个流线上如何确定{zy}的叶片安放角变化规律目前还无法在设计阶段直接得到。

3.4.4、斜流泵叶轮轮缘间隙的影响

　　叶轮轮缘处间隙会影响泵的容积损失,从而影响泵的性能。钱涵欣等人研究了斜流泵轮缘间隙大小的不同对性能的影响。随着间隙的增大,效率下降,同时由于叶片的有效翼展减小,扬程和功率也是下降的。从提高效率的角度看,间隙越小越好。从加工工艺上讲,间隙越小制造越困难。所以设计时应根据具体条件尽可能取较小的间隙,以便提高泵的效率。

　　由于叶轮叶片的工作面和背面存在压力差,导致叶轮轮缘处间隙会产生间隙射流,从而影响轮缘附近的流动状态。原和雄为这种间隙流动建立了简化的数学模型,張春晚对该模型进行了发展并用于求解斜流泵的轮缘间隙流动,研究发现间隙xx流不仅与叶片工作面和背面的压力差有关,还与叶片圆周速度以及叶片的角度密切相关,间隙射流会引起不可忽视的能量损失。

　　此外,泵的进口流道形式对叶轮进口流态也有一定的影响,为了改善斜流泵的进口流态,要求泵的进口与吸水池壁面有一定的距离,有时候还会在泵的进口加装导流部件以满足泵进口流态的要求 。

　　同离心泵和轴流泵的研究一样,对内部流场的分析成为改善斜流泵性能的重要手段之一。对内部流场的研究主要有数值计算和试验研究两种方法。现在应用商用软件求解斜流泵的外特性曲线已经达到了较高的精度,特别是在设计工况点,效率和扬程的计算误差可以达到1.5%以内 。

　　通常斜流泵没有前盖板,是一种开式结构,因此斜流泵内部流场的可视化试验研究比较容易实现。目前采用的最常用也是最简单的方法就是油膜法 ,但是油膜法只能观测过流部件壁面的流动。PIV是分析叶片泵内部流场的较有效的可视化设备,Miyabe为了分析斜流泵马鞍形曲线的成因,采用PIV技术对斜流泵内部的流场进行了试验研究,发现了斜流泵内部流动失速的发生和发展过程,初步对斜流泵性能曲线驼峰的形成原因进行了分析。

　　(1)总结分析了斜流泵的结构特点和能量特性。斜流泵出现马鞍形曲线的原因复杂,但是可以确定的是与轴面图设计、进口叶片安放角设计等有关系;

　　(2) 现有的研究表明,除了高比转速斜流泵外,通过控制速度矩设计可以有效的xx斜流泵的马鞍形曲线。斜流泵外特性与叶片表面载荷分布以及速度矩分布等密切相关。但是如何{zy}的控制速度矩仍然是不确定的;

　　(3) 斜流泵的设计与绘型技术要求满足数控加工和快速成型的要求;

　　(4) 对内部流场的计算是分析斜流泵性能的重要手段之一。通常斜流泵的叶轮是开式的,因此其可视化试验研究比较容易进行。