6.1.1 规定厂址选择应考虑的主要因素。
污水厂位址的选择必须在城镇总体规划和排水工程专业规划的指导下进行，以保证总体的社会效益、环境效益和经济效益。
1 污水厂在城镇水体的位置应选在城镇水体下游的某一区段，污水厂处理后出水排入该河段，对该水体上下游水源的影响最小。污水厂位址由于某些因素，不能设在城镇水体的下游时，出水口应设在城镇水体的下游。
2 根据目前发展需要新增条文。
3 根据污泥处理和处置的需要新增条文。
4 污水厂在城镇的方位，应选在对周围居民点的环境质量影响最小的方位，一般位于夏季主导风向的下风侧。
5 厂址的良好工程地质条件，包括土质、地基承载力和地下水位等因素，可为工程的设计、施工、管理和节省造价提供有利条件。
6 根据我国耕田少、人口多的实际情况，选厂址时应尽量少拆迁、少占农田，使污水厂工程易于上马。同时新增条文规定“根据环境评价要求”应与附近居民点有一定的卫生防护距离，并予绿化。
7 有扩建的可能系指厂址的区域面积不仅应考虑规划期的需要，尚应考虑满足不可预见的将来扩建的可能。
8 厂址的防洪和排水问题必须重视，一般不应在淹水区建污水厂，当必须在可能受洪水威胁的地区建厂时，应采取防洪措施。另外，有良好的排水条件，可节省建造费用。新增条文规定防洪标准“不应低于城镇防洪标准”；
9 为缩短污水厂建造周期和有利于污水厂的日常管理，应有方便的交通、运输和水电条件。
6.1.2 关于污水厂工程项目建设用地的规定。
污水厂工程项目建设用地必须贯彻“十分珍惜、合理利用土地和切实保护耕地”的基本国策。考虑到城镇污水量的增加趋势较快，污水厂的建造周期较长，污水厂厂区面积应按项目总规模确定。同时，应根据现状水量和排水收集系统的净水周期合理确定近期规模。尽可能近期少拆迁，少占农田，应作出分期建设、分期征地的安排。规定既保证了污水厂在远期扩建的可能性，又利于工程建设在短期内见效，近期工程投入运行一年内水量宜达到近期设计规模的60％，以确保建成后污水设施充分发挥投资效益和运行效益。
6.1.3 关于污水厂总体布置的规定。
根据污水厂的处理级别(一级处理或二级处理)、处理工艺（活性污泥法或生物膜法）和污泥处理流程（浓缩、消化、脱水、干化、焚烧以及污泥气利用等），各种构筑物的形状，大小及其组合，结合厂址地形，气候和地质条件等，可有各种总体布置形式，必须综合确定。总体布置恰当，可为今后施工、维护和管理等提供良好条件。
6.1.4 规定污水厂在建筑美学方面应考虑的主要因素。
污水厂建设在满足经济实用的前提下，应适当考虑美观。除在厂区进行必要的绿化、美化外，应根据污水厂内建筑物和构筑物的特点，使各建筑物之间、建筑物和构筑物之间，污水厂和周围环境之间均达到建筑美学的和谐一致。
6.1.5 关于生产管理建筑物和生活设施布置原则的规定。
城镇污水包括生活污水和一部分工业废水，往往散发臭味和对人体健康有害的气体。另外，在生物处理构筑物附近的空气中，xx芽孢数量也较多。所以，处理构筑物附近的空气质量相对较差。为此，生产管理建筑物和生活设施应与处理构筑物保持一定距离，并尽可能集中布置，便于以绿化等措施隔离开来，保持管理人员有良好的工作环境，避免影响正常工作。办公室、化验室和食堂等的位置，应处于夏季主导风向的上风侧，朝向东南。
6.1.6 规定处理构筑物的布置原则。
污水和污泥处理构筑物各有不同的处理功能和操作、维护、管理要求，分别集中布置有利于管理。合理的布置可保证施工安装、操作运行、管理维护安全方便，并减少占地面积。
6.1.7 规定污水厂工艺流程竖向设计的主要考虑因素。
6.1.8 规定厂区消防和消化池等构筑物的防火防爆要求。
消化池、贮气罐、污泥气燃烧装置、污泥气管道等是易燃易爆构筑物，应符合国家现行的《建筑设计防火规范》GBJ16的规定。
6.1.9 关于堆场和停车场的规定。
堆放场地，尤其是堆放废渣（如泥饼和煤渣）的场地，宜设置在较隐蔽处，不宜设在主干道两侧。
6.1.10 关于厂区通道的规定。
污水厂厂区的通道应根据通向构筑物和建筑物的功能要求，如运输、检查、维护和管理的需要设置。通道包括双车道、单车道、人行道、扶梯和人行天桥等。根据管理部门意见，扶梯不宜太陡，尤其是通行频繁的扶梯，宜利于搬重物上下扶梯。
单车道宽度由3.5m修改为3.5～4.0m，双车道宽度仍为6～7m，转弯半径修改为6～10m，增加扶梯倾角“一般宜用30°”的规定。
6.1.11 关于污水厂围墙的规定。
根据污水厂的安全要求，污水厂周围应设围墙，高度不宜太低，一般不低于2.0m。
6.1.12 关于污水厂门的规定。
6.1.13 关于配水装置和连通管渠的规定。
并联运行的处理构筑物间的配水是否均匀，直接影响构筑物能否达到设计水量和处理效果，所以设计时应重视配水装置。配水装置一般采用堰或配水井等方式。
构筑物系统之间设可切换的连通管渠，可灵活组合各组运行系列，同时，便于操作人员观察、调节和维护。
6.1.14 规定污水厂内管渠设计应考虑的主要因素。
污水厂内管渠较多，设计时应全面安排，可防止错、漏、碰、缺。在管道复杂时宜设置管廊，利于检查维修。管渠尺寸应按可能通过的{zg}时流量计算确定，并按{zd1}时流量复核，防止发生沉积。明渠的水头损失小，不易堵塞，便于清理，一般情况应尽量采用明渠。合理的管渠设计和布置可保障污水厂运行的安全、可靠、稳定，节省经常费用。本条增加管廊内设置的内容。
6.1.15 关于超越管渠的规定。
污水厂内合理布置超越管渠，可使水流越过某处理构筑物，而流至其后续构筑物。其合理布置应保证在构筑物维护和紧急修理以及发生其他特殊情况时，对出水水质影响小，并能迅速恢复正常运行。
6.1.16 关于处理构筑物排空设施的规定。
考虑到处理构筑物的维护检修，应设排空设施。为了保护环境，排空水应回流处理，不应直接排入水体，并应有防止倒灌的措施，确保其他构筑物的安全运行。排空设施有构筑物底部预埋排水管道和临时设泵抽水两种。
6.1.17 关于污水厂设置再生水处理系统的规定。
我国是一个水资源短缺的国家。城市污水具有易于收集处理、数量巨大的特点，可作为城市第二水源。因此，设置再生水处理系统，实现污水资源化，对保障安全供水具有重要的战略意义。
6.1.18 规定严禁污染给水系统、再生水系统。
防止污染给水系统、再生水系统的措施，一般为通过空气间隙和设中间贮存池，然后再与处理装置衔接。本条文增加有关再生水设置的内容。
6.1.19 关于污水厂供电负荷的规定。
考虑到污水厂中断供电可能对该地区的政治、经济、生活和周围环境等造成不良影响，污水厂的供电应按二级负荷设计。本条文增加重要的污水厂宜按一级负荷设计的内容。重要的污水厂是指中断供电对该地区的政治、经济、生活和周围环境等造成重大影响者。
6.1.20 关于污水厂附属建筑物的组成及其面积应考虑的主要原则。
确定污水厂附属建筑物的组成及其面积的影响因素较复杂，如各地的管理体制不一，检修协作条件不同，污水厂的规模和工艺流程不同等，目前尚难规定统一的标准。目前许多污水厂设有计算机控制系统，减少了工作人员及附属构筑物建筑面积。本条文增加“计算机监控系统的水平”的因素。
《城镇污水处理厂辅助建筑和辅助设备设计标准》CJJ31，规定了污水厂附属建筑物的组成及其面积，可作为参考。
6.1.21 关于污水厂保温防冻的规定。
为了保证寒冷地区的污水厂在冬季能正常运行，有关处理构筑物、管渠和其他设施应有保温防冻措施。一般有池上加盖、池内加热、建于房屋内等，视当地气温和处理构筑物的运行要求而定。
6.1.22 关于污水厂维护管理所需设施的规定。
根据国内污水厂的实践经验，为了有利于维护管理，应在厂区内适当地点设置一定的辅助设施，一般有巡回检查和取样等有关地点所需的照明，维修所需的配电箱，巡回检查或维修时联络用的电话，冲洗用的给水栓、浴室、厕所等。
6.1.23 关于处理构筑物安全设施的规定。
6.2.1 规定污水处理程度和方法的确定原则。
6.2.2 规定污水厂处理效率的范围。
根据国内污水厂处理效率的实践数据，并参考国外资料制定。
一级处理的处理效率主要是沉淀池的处理效率，未计入格栅和沉砂池的处理效率。二级处理的处理效率包括一级处理。
6.2.3 关于在污水厂中设置调节设施的规定。
美国标准规定，在水质、水量变化大的污水厂中，应考虑设置调节设施。据调查，国内有些生活小区的污水厂，由于其水质、水量变化很大，致使生物处理效果无法保证。本条据此制定。
6.2.4 关于污水处理构筑物设计流量的规定。
污水处理构筑物设计，应根据污水厂的远期规模和分期建设的情况统一安排，按每期污水量设计，并考虑到分期扩建的可能性和灵活性，有利于工程建设在短期内见效。设计流量按分期建设的各期{zg}日{zg}时设计流量计算。当污水为提升进入时，还需按每期工作水泵的{zd0}组合流量校核管渠输水能力。
关于生物反应池设计流量，根据国内设计经验，认为生物反应池如xx按{zg}日{zg}时设计流量计算，不尽合理。实际上当生物反应池采用的曝气时间较长时，生物反应池对进水流量和有机负荷变化都有一定的调节能力，故规定设计流量可酌情减少。
一般曝气时间超过5h，即可认为曝气时间较长。
6.2.5 关于合流制处理构筑物设计的规定。
对合流制处理构筑物应考虑雨水进入后的影响。目前国内尚无成熟的经验。本条系参照美、日、前苏联等国有关规定，沿用原规范有关条文。
1 格栅和沉砂池按合流设计流量计算，即按旱流污水量和截留雨水量的总水量计算；
2 初次沉淀池一般按旱流污水量设计，保证旱流时的沉淀效果。降雨时，容许降低沉淀效果，故用合流设计水量校核，此时沉淀时间可适当缩短，但不宜小于30min。前苏联规范规定不应小于0.75～1.0h；
3 二级处理构筑物按旱流污水量设计，有的地区为保护降雨时的河流水质，要求改善污水厂出水水质，可考虑对一定流量的合流水量进行二级处理。前苏联规范规定，二级处理构筑物按合流水量设计，并按旱流水量校核；
4 污泥处理设施应相应加大，根据前苏联规范规定，一般比旱流情况加大10%～20%；
5 管渠应按合流设计流量计算。
6.2.6 规定处理构筑物个（格）数和布置的原则。
根据国内污水厂的设计和运行经验，处理构筑物的个（格）数，不应少于2个(格)，利于检修维护；同时按并联的系列设计，可使污水的运行更为可靠、灵活和合理。
6.2.7 关于处理构筑物污水的出入口处设计的规定。
处理构筑物中污水的入口和出口处设置整流措施，使整个断面布水均匀，并能保持稳定的池水面，保证处理效率。
6.2.8 关于污水厂设置xx设施的规定。
根据国家有关排放标准的要求设置xx设施。xx设施的选型，应根据xx效果，消毒剂的供应，xx后的二次污染，操作管理，运行成本等综合考虑后决定。
6.3.1 规定设置格栅的要求。
在污水中混有纤维、木材、塑料制品和纸张等大小不同的杂物。为了防止水泵和处理构筑物的机械设备和管道被磨损或堵塞，使后续处理流程能顺利进行，作此规定。
6.3.2 关于格栅栅条间隙宽度的规定。
根据调查，本条规定粗格栅栅条间隙宽度：机械xx时为16～25mm，人工xx时为25～40mm，特殊情况下{zd0}栅条间隙可采用100mm。
根据调查，细格栅栅条间隙宽度为1.5～10mm，超细格栅栅条间隙宽度为0.2～1.5mm，本条规定细格栅间隙宽度为1.5～10mm。
水泵前，格栅除污机栅条间隙宽度应根据水泵进口口径按表8选用。对于阶梯式格栅除污机、回转式固液分离机和转鼓式格栅除污机的栅条间隙或栅孔可按需要确定。
表8 栅 条 间 隙
如泵站较深，泵前格栅机械xx或人工xx比较复杂，可在泵前设置仅为保护水泵正常运转的、空隙宽度较大的粗格栅(宽度根据水泵要求，国外资料认为可大到100mm)以减少栅渣量，并在处理构筑物前设置间隙宽度较小的细格栅，保证后续工序的顺利进行。这样既便于维修养护，投资也不会增加。
6.3.3 关于污水过栅流速和格栅倾角的规定。
过栅流速系参照国外资料制定。前苏联规范为0.8～1.0m/s，日本指南为0.45m/s，美国污水厂手册为0.6～1.2m/s，法国手册为0.6～1.0m/s。本规范规定为0.6～1.0m/s。
格栅倾角系根据国内外采用的数据制定。除转鼓式格栅除污机外，其资料见表9。
表9 格栅倾角
6.3.4关于格栅除污机底部前端距井壁尺寸的规定。
钢丝绳牵引格栅除污机和移动悬吊葫芦抓斗式格栅除污机应考虑耙斗尺寸和安装人员的工作位置，其它类型格栅除污机由于齿耙尺寸较小，其尺寸可适当减小。
6.3.5 关于设置格栅工作平台的规定。
本条规定为便于xx栅渣和养护格栅。
6.3.6 关于格栅工作平台过道宽度的规定。
本条系根据国内污水厂养护管理的实践经验制定。
6.3.7 关于栅渣输送的规定。
栅渣通过机械输送、压榨脱水外运的方式，在国内新建的大中污水厂中已得到应用。关于栅渣的输送设备采用：一般粗格栅渣宜采用带式输送机，细格栅渣宜采用螺旋输送机；对输送距离大于8.0m宜采用带式输送机，对距离较短的宜采用螺旋输送机；而当污水中有较大的杂质时，不管输送距离长短，均以采用皮带输送机为宜。
6.3.8 关于污水预处理构筑物臭味去除的规定。
一般情况下污水预处理构筑物，散发的臭味较大，格栅除污机、输送机和压榨脱水机的进出料口宜采用密封形式。根据污水提升泵站、污水厂的周围环境情况，确定是否需要设置除臭装置。
6.3.9 关于格栅间设置通风设施的规定。
为改善格栅间的操作条件和确保操作人员安全，需设置通风设施和有毒有害气体的检测与报警装置。
6.4.1 关于设置沉砂池的规定。
一般情况下，由于在污水系统中有些井盖密封不严，有些支管连接不合理以及部分家庭院落和工业企业雨水进入污水管，在污水中会含有相当数量的砂粒等杂质。设置沉砂池可以避免后续处理构筑物和机械设备的磨损，减少管渠和处理构筑物内的沉积，避免重力排泥困难，防止对生物处理系统和污泥处理系统运行的干扰。
6.4.2 关于平流沉砂池设计的规定。
本条系根据国内污水厂的试验资料和管理经验，并参照国外有关资料制定。平流沉砂池应符合下列要求：
1 {zd0}流速应为0.3m/s，最小流速应为0.15m/s。在此流速范围内可避免已沉淀的砂粒再次翻起，也可避免污水中的有机物大量沉淀，能有效地去除比重2.65、粒径0.2mm以上的砂粒；
2 {zg}时流量的停留时间至少应为30s，日本指南推荐30～60s；
3 从养护方便考虑，规定每格宽度不宜小于0.6m。有效水深在理论上与沉砂效率无关，前苏联规范规定为0.25～1.0m，本条规定不应大于1.2m。
6.4.3 关于曝气沉砂池设计的规定。
本条系根据国内的实践数据，参照国外资料制定，其资料见表10。
6.4.4 关于旋流沉砂池设计的规定。
本条系根据国内的实践数据，参照国外资料制定。
6.4.5 关于污水沉砂量的规定。
污水的沉砂量，根据北京、上海、青岛等城市的实践数据，分别为： 0.02、0.02、0.11L/m3，污水沉砂量的含水率为60%，容重1500kg/m3。参照国外资料，本条规定沉砂量为0.03L/m3，，国外资料见表11。
表10 曝气沉砂池设计数据
|
设计数据
资料来源 |
旋流速度 (m/s) |
水平流速 (m/s) |
{zg}时流量 停留时间 (min) |
有效 水深 (m) |
宽深比 |
曝气量 |
进水方向 |
出水方向 |
|
上海某污水厂 |
0.25~0.3 |
|
2 |
2.1 |
1 |
0.07(m3/m3) |
与池中旋流方向一致 |
与进水方向垂直，淹没式出水口 |
|
北京某污水厂 |
0.3 |
0.056 |
2～6 |
1.5 |
1 |
0.115(m3/m3) |
与池中旋流方向一致 |
与进水方向垂直，淹没式出水口 |
|
北京某中试厂 |
0.25 |
0.075 |
3～15 (考虑预曝气) |
2 |
1 |
0.1(m3/m3) |
与池中旋流方向一致 |
与进水方向垂直，淹没式出水口 |
|
天津某污水厂 |
|
|
6 |
3.6 |
1 |
0.2(m3/m3) |
淹没孔 |
溢流堰 |
|
美国污水厂手册 |
|
|
1~3 |
|
|
16.7~44.6 (m3/m2·h) |
使污水在空气作用下直接形成旋流 |
应与进水成直角，并在靠近出口处应考虑设挡板 |
|
前苏联规范 |
|
0.08~0.12 |
|
|
1~1.5 |
3~5(m3/m2h) |
与水在沉砂池中的旋流方向一致 |
淹没式出水口 |
|
日本指南 |
|
|
1~2 |
2～3 |
|
1~2(m3/m3) |
|
|
|
本规范 |
|
0.1 |
>2 |
2～3 |
1~1.5 |
0.1~0.2 (m3/m3) |
应与池中旋流方向一致 |
应与进水方向垂直，并宜设置挡板 |
表11 各国沉砂量情况
|
资料 来源 |
单 位 |
数 值 |
说 明 |
|
日本 指南 |
L/m3（污水） |
0.0005～0.05 |
分流制污水 |
|
0.005～0.05 |
分流制雨水 | ||
|
0.005～0.05 |
合流制污水 | ||
|
0.001～0.05 |
合流制雨水 | ||
|
美国污水厂手册 |
L/m3（污水） |
0.004～0.037 |
合流制 |
|
L/(cap· d) |
0.004～0.018 |
合流制 | |
|
前苏联 规 范 |
L/(cap·d)（污水） |
0.02 |
相当于0.05～0.09 L/m3 （污水） |
|
德国排水工程手册 |
L/(cap· a) |
0.02～0.2 |
年平均0.06 |
|
L/(cap· a) |
2～5 |
| |
|
本规范 |
L/m3(污水) |
0.03 |
|
6.4.6 关于砂斗容积和砂斗壁倾角的规定。
根据国内沉砂池的运行经验，砂斗容积一般不超过2d的沉砂量；当采用重力排砂时，砂斗壁倾角不应小于55°，国外也有类似规定。
6.4.7 关于沉砂池除砂的规定。
从国内外的实践经验表明，沉砂池的除砂一般采用砂泵或空气提升泵等机械方法，沉砂经砂水分离后，干砂在贮砂池或晒砂场贮存或直接装车外运。由于排砂的不连续性，重力或机械排砂方法均会发生排砂管堵塞现象，在设计中应考虑水力冲洗等防堵塞措施。考虑到排砂管易堵，规定人工排砂时，排砂管直径不应小于200mm。
一般规定
6.5.1 关于沉淀池设计的规定。
1 为使用方便和易于比较，根据目前国内的实践经验并参照美国、日本等的资料，沉淀池以表面水力负荷为主要设计参数。按表面水力负荷设计沉淀池时，应校核固体负荷、沉淀时间和沉淀池各部主要尺寸的关系，使之相互协调。表12为国外有关表面水力负荷和沉淀时间的取值范围。
表12 表面水力负荷和沉淀时间取值范围
|
资料 来源 |
沉淀 时间(h) |
表面水力负荷 [m3/(m2·d)] |
说 明 |
|
日本 指南 |
1.5 |
35～70 |
分流制初次沉淀池 |
|
0.5～3.0 |
25～50 |
合流制初次沉淀池 | |
|
4.0～5.0 |
20～30 |
二次沉淀池 | |
|
美国 十洲 标准 |
1.5～2.5 |
60～120 |
初次沉淀池 |
|
2.0～3.5 |
37～49 |
二次沉淀池 | |
|
1.5～2.5 |
80～120 |
初次沉淀池 | |
|
2.0～3.5 |
40～64 |
二次沉淀池 | |
|
德国排水工程手册 |
0.5～0.8 |
2.5～4.0* |
化学沉淀池 |
|
0.5～1.0 |
2.5～4.0* |
初次沉淀池 | |
|
1.7～2.5 |
0.8～1.5* |
二次沉淀池 |
注： *单位为m3/（m2.h）。
按《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918要求，对排放的污水应进行脱氮除磷处理，为保证较高的脱氮除磷效果，初次沉淀池的处理效果不宜太高，以维持足够碳氮和碳磷的比例。通过函调返回资料统计分析，建议适当缩短初次沉淀池的沉淀时间。当沉淀池的有效水深为2.0～4.0m时，初次沉淀池的沉淀时间为0.5～2.0h，其相应的表面水力负荷为1.5～4.5 m3/(m2·h)；二次沉淀池活性污泥法后的沉淀时间为1.5～4.0h，其相应的表面水力负荷为0.6～1.5 m3/(m2·h)。
2 沉淀池的污泥量是根据每人每日SS和BOD5数值，按沉淀池沉淀效率经理论推算求得。
3 污泥含水率，按国内污水厂的实践数据制定。
6.5.2 关于沉淀池超高的规定。
沉淀池的超高按国内污水厂实践经验取0.3～0.5m。
6.5.3 关于沉淀池有效水深的规定。
沉淀池的沉淀效率由池的表面积决定，与池深无多大关系，因此宁可采用浅池。但实际上若水深过浅，则因水流会引起污泥的扰动，使污泥上浮。温度、风等外界影响也会使沉淀效率降低。若水池过深，会造成投资增加。有效水深一般以2.0～4.0m为宜。
6.5.4 规定采用污泥斗排泥的要求。
本条系根据国内实践经验制定，国外规范也有类似规定。每个泥斗分别设闸阀和排泥管，目的是便于控制排泥。
6.5.5 关于污泥区容积的规定。
本条系根据国内实践数据，并参照国外规范制定。污泥区容积包括污泥斗和池底贮泥部分的容积。
6.5.6 关于排泥管直径的规定。
6.5.7 关于静水压力排泥的若干规定。
本条系根据国内实践数据，并参照国外规范制定。
6.5.8 关于沉淀池出水堰{zd0}负荷的规定。
参照国外资料，规定了出水堰{zd0}负荷，各种类型的沉淀池都宜遵守。
6.5.9 关于撇渣设施的规定。
据调查，初次沉淀池和二次沉淀池出流处会有浮渣积聚，为防止浮渣随出水溢出，影响出水水质，应设撇除、输送和处置设施。
沉淀池
6.5.10 关于平流沉淀池设计的规定。
1 长宽比和长深比的要求。长宽比过小，水流不易均匀平稳，过大会增加池中水平流速，二者都影响沉淀效率。长宽比值日本指南规定为3～5，英、美资料建议也是3～5，本规范规定为不宜小于4。长深比前苏联规范规定为8～12，本条规定为不宜小于8。池长不宜大于60m。
2 排泥机械行进速度的要求。据国内外资料介绍，链条刮板式的行进速度一般为0.3～1.2m/min，通常为0.6m/min；
3 缓冲层高度的要求。参照前苏联规范制定；
4 池底纵坡的要求。设刮泥机时的池底纵坡不宜小于0.01。日本指南规定为0.01～0.02。
按表面水力负荷设计平流沉淀池时，可按水平流速进行校核。平流沉淀池的{zd0}水平流速：初次沉淀池为7mm/s，二次沉淀池为5mm/s。
6.5.11 关于竖流沉淀池设计的规定。
1 径深比的要求。根据竖流沉淀池的流态特征，径深比不宜大于3；
2 中心管内流速不宜过大，防止影响沉淀区的沉淀作用；
3 中心管下口设喇叭口和反射板，以xx进入沉淀区的水流能量，保证沉淀效果。
6.5.12 关于辐流沉淀池设计的规定。
1 径深比的要求。根据辐流沉淀池的流态特征，径深比宜为6～12。日本指南和前苏联规范都规定为6～12，沉淀效果较好,本条文采用6~12。为减少风对沉淀效果的影响，池径宜小于50m。
2 排泥方式及排泥机械的要求。近年来，国内各地区设计的辐流沉淀池，其直径都较大，配有中心传动或周边驱动的桁架式刮泥机，已取得成功经验。故规定宜采用机械排泥。参照日本指南，规定排泥机械旋转速度为1～3r/h，刮泥板的外缘线速度不大于3m/min。当池子直径较小，且无配套的排泥机械时，可考虑多斗排泥，但管理较麻烦。
斜管（板）沉淀池
6.5.13 规定斜管（板）沉淀池的采用条件。
据调查，国内城市污水厂采用斜管（板）沉淀池作为初次沉淀池和二次沉淀池，积有生产实践经验，认为在用地紧张，需要挖掘原有沉淀池的潜力，或需要压缩沉淀池面积等条件下，通过技术经济比较，可采用斜管（板）沉淀池。
6.5.14 关于升流式异向流斜管（板）沉淀池负荷的规定。
根据理论计算，升流式异向流斜管(板)沉淀池的表面水力负荷可比普通沉淀池大几倍，但国内污水厂多年生产运行实践表明，升流式异向流斜管（板）沉淀池的设计表面水力负荷不宜过大，不然沉淀效果不稳定，宜按普通沉淀池设计表面负荷的2倍计。据调查，斜管（板）二次沉淀池的沉淀效果不太稳定，为防止泛泥，本条规定对于斜管（板）二次沉淀池，应以固体负荷核算。
6.5.15 关于升流式异向流斜管（板）沉淀池设计的规定。
本条系根据国内污水厂斜管（板）沉淀池采用的设计参数和运行情况，作了相应规定。
1 斜管孔径（或斜板净距）为45～100mm，一般为80mm，本条规定宜为80～100mm；
2 斜管（板）斜长宜为1.0～1.2m；
3 斜管（板）倾角宜为60°；
4 斜管（板）区上部水深为0.5～0.7m，本条规定宜为0.7～1.0m；
5 底部缓冲层高度0.5～1.2m，本条规定宜为1.0m。
6.5.16 规定斜管（板）沉淀池设冲洗设施的要求。
根据国内生产实践经验，斜管内和斜板上有积泥现象，为保证斜管（板）沉淀池的正常稳定运行，本条规定应设冲洗设施。
一般规定
6.6.1 关于活性污泥处理工艺选择的规定。
外部环境条件，一般指操作管理要求，水量、水质、占地、供电、地质、水文、设备供应等。
6.6.2 关于运行方案的规定。
运行条件一般指进水负荷和特性，以及污水温度、大气温度、湿度、沙尘暴、初期运行条件等。
6.6.3 规定生物反应池的超高。
6.6.4 关于除泡沫的规定。
目前常用的xx泡沫措施有水喷淋和投加消泡剂等方法。
6.6.5 关于设置放水管的规定。
生物反应池投产初期采用间歇曝气培养活性污泥时，静沉后用作排除上清液。
6.6.6 规定廊道式生物反应池的宽深比和有效水深。
本条适用于推流式运行的廊道式生物反应池。生物反应池的池宽与水深之比为1～2，曝气装置沿一侧布置时，生物反应池混合液的旋流前进的水力状态较好。有效水深4.0～6.0m系根据国内鼓风机的风压能力，并考虑尽量降低生物反应池占地面积而确定的。当条件许可时也可采用较大水深，目前国内一些大型污水厂采用的水深为6.0m，也有一些污水厂采用的水深超过6.0m。
6.6.7 关于生物反应池中好氧区（池）、缺氧区（池）、厌氧区（池）混合全池污水最小曝气量及最小搅拌功率的规定。
缺氧区（池）、厌氧区（池）的搅拌功率：在《污水处理新工艺与设计计算实例》中推荐取3W/m3，美国污水厂手册推荐取5～8 W/m3，中国市政工程西南设计研究院曾采用过2 W/m3。本规范建议为2～8 W/m3。所需功率均以曝气器配置功率表示。
其他设计参数沿用原规范有关条文的数据。
6.6.8 关于低温条件的规定。
我国的寒冷地区，冬季水温一般在6～10℃，短时间可能为4～6℃；应核算污水处理过程中，低气温对污水温度的影响。
当污水温度低于10℃时，应按《寒冷地区污水活性污泥法处理设计规程》CECS111有关规定修正设计计算数据。
6.6.9 关于入流方式的规定。
规定污水进入厌氧区(池)、缺氧区(池)时，采用淹没式入流方式的目的是避免引起复氧。
传统活性污泥法
6.6.10 规定生物反应池的主要设计数据。
有关设计数据是根据我国污水厂回流污泥浓度一般为4～8g/L的情况确定的。如回流污泥浓度不在上述范围时，可适当修正。当处理效率可以降低时、负荷可适当增大。当进水五日生化需氧量低于一般城市污水时，负荷尚应适当减小。
生物反应池主要设计数据中，容积负荷LV与污泥负荷LS和污泥浓度X相关；同时又必须按生物反应池实际运行规律来确定数据，即不可无依据地将本规范规定的LS和X取端值相乘以确定{zd0}的容积负荷LV。
Q为反应池设计流量，不包括污泥回流量。
X为反应池内混合液悬浮固体MLSS的平均浓度，它适用于推流式、xx混合式生物反应池。吸附再生反应池的X，是根据吸附区的混合液悬浮固体和再生区的混合液悬浮固体，按这两个区的容积进行加权平均得出的理论数据。
6.6.11 规定生物反应池容积的计算公式。
按污泥负荷计算公式中，原按进水五日生化需氧量修改为去除的五日生化需氧量计算。
由于目前很少采用按容积负荷计算生物反应池的容积，因此将原规范中按容积负荷计算的公式列入条文说明以备方案校核、比较时参考使用，以及采用容积负荷指标时计算容积之用。按容积负荷计算生物反应池的容积时，可采用下列公式：
式中Lv－生物反应池的五日生化需氧量容积负荷[kgBOD5/(m3·d)]；
其他符号见条文6.6.11。
6.6.12 关于衰减系数的规定。
衰减系数Kd值与温度有关，列出了温度修正公式。
6.6.13 关于生物反应池始端设置缺氧选择区(池)或厌氧选择区(池)的规定。
其作用是改善污泥性质，防止污泥膨胀。
6.6.14 关于阶段曝气生物反应池的规定。
本条系根据国内外有关阶段曝气法的资料制定。阶段曝气的特点是污水沿池的始端1/2～3/4长度内分数点进入（即进水口分布在两廊道生物反应池的{dy}条廊道内，三廊道生物反应池的前二条廊道内，四廊道生物反应池的前三条廊道内），尽量使反应池混合液的氧利用率接近均匀，所以容积负荷比普通生物反应池大。
6.6.15 关于吸附再生生物反应池的规定。
根据国内污水厂的运行经验，参照国外有关资料，规定吸附再生生物反应池吸附区和再生区的容积和停留时间。它的特点是回流污泥先在再生区作较长时间的曝气，然后与污水在吸附区充分混合，作较短时间接触，但一般不小于0.5h。
6.6.16 关于合建式xx混合生物反应池的规定。
1 据资料介绍，一般生物反应池的平均耗氧速率为30～40mg/(L·h)。根据对上海某污水厂和湖北某印染厂污水站的生物反应池回流缝处测定实际的溶解氧，表明污泥室的溶解氧浓度不一定能满足生物反应池所需的耗氧速率，为安全计，合建式xx混合反应池曝气部分的容积包括导流区，但不包括污泥室容积。
2 根据国内运行经验，沉淀区的沉淀效果易受曝气区的影响。为了保证出水水质，沉淀区表面水力负荷宜为0.5～1.0m3/(m2·h)。
生物脱氮、除磷
6.6.17 关于生物脱氮、除磷系统污水的水质规定。
1 污水的五日生化需氧量与总凯氏氮之比是影响脱氮效果的重要因素之一。异养性反硝化菌在呼吸时，以有机基质作为电子供体，硝态氮作为电子受体，即反硝化时需消耗有机物。青岛等地污水厂运行实践表明，当污水中五日生化需氧量与总凯氏氮之比大于4时，可达理想脱氮效果；五日生化需氧量与总凯氏氮之比小于4时，脱氮效果不好。五日生化需氧量与总凯氏氮之比过小时，需外加碳源才能达到理想的脱氮效果。外加碳源可采用甲醇，它被分解后产生二氧化碳和水，不会留下任何难以分解的中间产物。由于城市污水水量大，外加甲醇的费用较大，有些污水厂将淀粉厂、制糖厂、酿造厂等排出的高浓度有机废水作为外加碳源，取得了良好效果。当五日生化需氧量与总凯氏氮之比为4或略小于4时，可不设初次沉淀池或缩短污水在初次沉淀池中的停留时间，以增大进生物反应池污水中五日生化需氧量与氮的比值。
2 生物除磷由吸磷和放磷两个过程组成，积磷菌在厌氧放磷时，伴随着溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存。若放磷时无溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存，则积磷菌在进入好氧环境中并不吸磷，此类放磷为无效放磷。生物脱氮和除磷都需有机碳，在有机碳不足，尤其是溶解性可快速生物降解的有机碳不足时，反硝化菌与积磷菌争夺碳源，会竞争性地抑制放磷。
污水的五日生化需氧量与总磷之比是影响除磷效果的重要因素之一。若比值过低，积磷菌在厌氧池放磷时释放的能量不能很好地被用来吸收和贮藏溶解性有机物，影响该类xx在好氧池的吸磷，从而使出水磷浓度升高。广州地区的一些污水厂，在五日生化需氧量与总磷之比为17及以上时，取得了良好的除磷效果。
3 若五日生化需氧量与总凯氏氮之比小于4，难以xx脱氮而导致系统中存在一定的硝态氮的残余量，这样即使污水中五日生化需氧量与总磷之比大于17，其生物除磷的效果也将受到影响。
4 一般地说，积磷菌、反硝化菌和硝化xx生长的{zj0}pH在中性或弱碱性，当pH偏离{zj0}值时，反应速度逐渐下降，碱度起着缓冲作用。污水厂生产实践表明，为使好氧池的pH维持在中性附近，池中剩余总碱度宜大于70mg/L。每克氨氮氧化成硝态氮需消耗7.14g碱度，大大消耗了混合液的碱度。反硝化时，还原1g硝态氮成氮气，理论上可回收3.57g碱度，此外，去除1g五日生化需氧量可以产生0.3g碱度。出水剩余总碱度可按下式计算，剩余总碱度=进水总碱度+0.3×五日生化需氧量去除量+3×反硝化脱氮量－7.14×硝化氮量，式中3为美国EPA推荐的还原1g硝态氮可回收3g碱度。当进水碱度较小，硝化消耗碱度后，好氧池剩余碱度小于70mg/L，可增加缺氧池容积，以增加回收碱度量。在要求硝化的氨氮量较多时，可布置成多段缺氧/好氧形式。在该形式下，{dy}个好氧池仅氧化部分氨氮，消耗部分碱度，经第二个缺氧池回收碱度后再进入第二个好氧池消耗部分碱度，这样可减少对进水碱度的需要量。
6.6.18 关于生物脱氮的规定。
生物脱氮由硝化和反硝化两个生物化学过程组成。氨氮在好氧池中通过硝化xx作用被氧化成硝态氮，硝态氮在缺氧池中通过反硝化菌作用被还原成氮气逸出。硝化菌是化能自养菌，需在好氧环境中氧化氨氮获得生长所需能量；反硝化菌是兼性异养菌，它们利用有机物作为电子供体，硝态氮作为电子最终受体，将硝态氮还原成气态氮。由此可见，为了发生反硝化作用，必须具备下列条件：（1）有硝态氮；（2）有有机碳；（3）基本无溶解氧（溶解氧会消耗有机物）。为了有硝态氮，处理系统应采用较长泥龄和较低负荷。缺氧/好氧法可满足上述要求，适于脱氮。
1 缺氧/好氧生物反应池的容积计算，可采用本规范第6.6.11条生物去除碳源污染物的计算方法。根据经验，缺氧区（池）的水力停留时间宜为0.5～3h。
2 式（6.6.18-1）介绍了缺氧池容积的计算方法，式中0.12为微生物中氮的分数。反硝化速率Kde与混合液回流比、进水水质、温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关。混合液回流量大，带入缺氧池的溶解氧多，Kde取低值；进水有机物浓度高且较易生物降解时，Kde取高值。
温度变化可用式（6.6.18-2）修正，式中1.08为温度修正系数。
由于原污水总悬浮固体中的一部分沉积到污泥中，结果产生的污泥将大于由有机物降解产生的污泥，在许多不设初次沉淀池的处理工艺中更甚。因此，在确定污泥净产率系数时，必须考虑原污水中总悬浮固体的含量，否则，计算所得的剩余污泥量往往偏小。污泥净产率系数随温度、泥龄和内源衰减系数变化而变化，不是一个常数。对于某种生活污水，有初次沉淀池和无初次沉淀池时，泥龄—污泥净产率曲线分别示于图1和图2。
有初次沉淀池，TSS去除60%，初次沉淀池出流中有30%的惰性物质，原污水的COD/BOD5为1.5～2.0，TSS/BOD5为0.8～1.2。
图1 有初次沉淀池时泥龄——污泥净产率曲线
无初次沉淀池，TSS/BOD5=1.0，TSS中惰性固体占50%。
图2 无初次沉淀池时泥龄———污泥净产率曲线
TSS/BOD5反映了原污水中总悬浮固体与五日生化需氧量之比，比值大，剩余污泥量大，即Yt值大。泥龄θc影响污泥的衰减，泥龄长，污泥衰减多，即Yt值小。温度影响产率系数，温度高，Yt值小。
式（6.6.18-4）介绍了好氧区(池)容积的计算公式。式（6.6.18-6）为计算硝化xx比生长速率的公式，0.47为15℃时硝化xx{zd0}比生长速率；硝化作用中氮的半速率常数Kn是硝化xx比生长速率等于硝化xx{zd0}比生长速率一半时氮的浓度，Kn的典型值为1.0mg/l； 是温度校正项。假定好氧区(池)混合液进入二次沉淀池后不发生硝化反应，则好氧区(池)氨氮浓度与二次沉淀池出水氨氮浓度相等，式（6.6.18-6）中好氧区(池)氨氮浓度Na可根据排放要求确定。自养硝化xx比异养菌的比生长速率小得多，如果没有足够长的泥龄，硝化xx就会从系统中流失。为了保证硝化发生，泥龄须大于1/μ。在需要硝化的场合，以泥龄作为基本设计参数是十分有利的。式（6.6.18-6）是从纯种培养试验中得出的硝化xx比生长速率。为了在环境条件变得不利于硝化xx生长时，系统中仍有硝化xx。在式（6.6.18-5）中引入安全系数F，城镇污水可生化性好，F可取1.5～3.0。
式（6.6.18-7）介绍了混合液回流量的计算公式。如果1）好氧区(池)硝化作用xx，2）回流污泥中硝态氮浓度和好氧区(池)相同，3）回流污泥中硝态氮进厌氧区(池)后全部被反硝化，4）缺氧区(池)有足够碳源，则系统{zd0}脱氮率是总回流比（混合液回流量加上回流污泥量与进水流量之比）r的函数，r=（QRi+QR）/Q，{zd0}脱氮率= r/(1+r)。由公式可知，增大总回流比可提高脱氮效果，但是，总回流比为4时，再增加回流比，对脱氮效果的提高不大。总回流比过大，会使系统由推流式趋于xx混合式，导致污泥性状变差；在进水浓度较低时，会使缺氧区(池)氧化还原电位（ORP）升高，导致反硝化速率降低。上海市政工程设计研究院观察到总回流比从1.5上升到2.5，ORP从－218mv上升到－192mv，反硝化速率从0.08kgNO3/(kgVSS·d)下降到0.038kgNO3/(kgVSS·d)。回流污泥量的确定，除计算外，还应综合考虑提供硝酸盐和反硝化速率等方面的因素。
3 在设计中虽然可以从参考文献中获得一些动力学数据，但由于污水的情况千差万别，因此只有试验数据才{zfh}实际情况，有条件时应通过试验获取数据。若无试验条件时，可通过相似水质、相似工艺的污水厂，获取数据。生物脱氮时，由于硝化xx世代时间较长，要取得较好脱氮效果，需较长泥龄。以脱氮为主要目标时，泥龄可取11～23d。相应的五日生化需氧量污泥负荷较低、污泥产率较低、需氧量较大，水力停留时间也较长。表6.6.18所列设计参数为经验数据。
6.6.19 关于生物除磷的规定。
生物除磷必须具备下列条件：（1）厌氧（无硝态氮）；（2）有有机碳。厌氧/好氧法可满足上述要求，适于除磷。
1 厌氧/好氧生物反应池的容积计算，根据经验可采用本规范第6.6.11条生物去除碳源污染物的计算方法，并根据经验确定厌氧和好氧各段的容积比。
2 在厌氧区(池)中先发生脱氮反应消耗硝态氮，然后积磷菌释放磷，释磷过程中释放的能量可用于其吸收和贮藏溶解性有机物。若厌氧区(池)停留时间小于1h，磷释放不xx，会影响磷的去除率，综合考虑除磷效率和经济性，规定厌氧区(池)停留时间为1～2h。在只除磷的厌氧/好氧系统中，由于无硝态氮和积磷菌争夺有机物，厌氧池停留时间可取下限。
3 活性污泥中积磷菌在厌氧环境中会释放出磷，在好氧环境中会吸收超过其正常生长所需的磷。通过排放富磷剩余污泥，可比普通活性污泥法从污水中去除更多的磷。由此可见，缩短泥龄，即增加排泥量可提高磷的去除率。以除磷为主要目的时，泥龄可取3.5～7.0d。表6.6.19所列设计参数为经验数据。
4 除磷工艺的剩余污泥在污泥浓缩池中浓缩时会因厌氧放出大量磷酸盐，用机械法浓缩污泥可缩短浓缩时间，减少磷酸盐析出量。
5 生物除磷工艺的剩余活性污泥厌氧消化时会产生大量灰白色的磷酸盐沉积物，这种沉积物极易堵塞管道。青岛某污水厂采用AAO（又称A2O）工艺处理污水，该厂在消化池出泥管、后浓缩池进泥管、后浓缩池上清液管道和污泥脱水后滤液管道中均发现灰白色沉积物，弯管处尤甚，严重影响了正常运行。这种灰白色沉积物质地坚硬，不溶于水；经盐酸浸泡，无法去除。该厂在这些管道的转弯处增加了法兰，还拟对消化池出泥管进行改造，将原有的内置式管道改为外部管道，便于经常冲洗保养。污泥脱水滤液和第二级消化池上清液，磷浓度十分高，如不除磷，直接回到集水池，则磷从水中转移到泥中，再从泥中转移到水中，只是在处理系统中循环，严重影响了磷的去除效率。这类磷酸盐宜采用化学法去除。
6.6.20 关于生物同时脱氮除磷的规定。
生物同时脱氮除磷，要求系统具有厌氧、缺氧和好氧环境。厌氧/缺氧/好氧法可满足这一条件。
脱氮和除磷是相互影响的。脱氮要求较低负荷和较长泥龄，除磷却要求较高负荷和较短泥龄。脱氮要求有较多硝酸盐供反硝化，而硝酸盐不利于除磷。设计生物反应池各区(池)容积时，应根据氮、磷的排放标准等要求，寻找合适的平衡点。
脱氮和除磷对泥龄、污泥负荷和好氧停留时间的要求是相反的。在需同时脱氮除磷时，综合考虑泥龄的影响后，可取10～20d。本规范表6.6.20所列设计参数为经验数据。
AAO（又称A2O）工艺中，当脱氮效果好时，除磷效果较差。反之亦然，不能同时取得较好的效果。针对这些存在的问题，可对工艺流程进行变形改进，调整泥龄、水力停留时间等设计参数，改变进水和回流污泥等布置形式，从而进一步提高脱氮除磷效果。图3为一些变形的工艺流程。
回流混合液
污水
回流污泥 回流污泥 剩余污泥
流程1
回流混合液
回流污泥 剩余污泥
流程2
污水
回流污泥 剩余污泥
流程3
图3 一些变型的工艺流程
氧化沟
6.6.21 关于可不设初次沉淀池的规定。
由于氧化沟多用于长泥龄的工艺，悬浮状有机物可在氧化沟内得到部分稳定，故可不设初次沉淀池。
6.6.22 关于氧化沟前设厌氧池的规定。
氧化沟前设置厌氧池可提高系统的除磷功能。
6.6.23 关于设置配水井的规定。
在交替式运行的氧化沟中，需设置进水配水井，井内设闸或溢流堰，按设计程序变换进出水水流方向；当有二组及其以上平行运行的系列时，也需设置进水配水井，以保证均匀配水。
6.6.24 关于与二次沉淀池分建或合建的规定。
按构造特征和运行方式的不同，氧化沟可分为多种类型，其中有连续运行、与二次沉淀池分建的氧化沟，如Carrousel型多沟串联系统氧化沟、Orbal同心圆或椭圆形氧化沟、DE型交替式氧化沟等；也有集曝气、沉淀于一体的氧化沟，又称合建式氧化沟，如船式一体化氧化沟、T型交替式氧化沟等。
6.6.25 关于延时曝气氧化沟的主要设计参数的规定。
6.6.26 关于氧化沟进行脱氮除磷的规定。
6.6.27 关于氧化沟进出水布置和超高的规定。
进水和回流污泥从缺氧区首端进入，有利于反硝化脱氮。出水宜在充氧器后的好氧区，是为了防止二次沉淀池中出现厌氧状态。
6.6.28 关于有效水深的规定。
随着曝气设备不断改进，氧化沟的有效水深也在变化。过去，一般为0.9~1.5m；现在，当采用转刷时，不宜大于3.5m；当采用转碟、竖轴表曝机时，不宜大于4.5m。
6.6.29 关于导流墙、隔流墙的规定。
6.6.30 关于曝气设备安装部位的规定。
6.6.31 关于走道板和工作平台的规定。
6.6.32 关于平均流速的规定。
为了保证活性污泥处于悬浮状态，国内外普遍采用沟内平均流速0.25～0.35m/s。日本指南规定，沟内平均流速为0.25m/s，本规范规定宜大于0.25m/s。为改善沟内流速分布，可在曝气设备上、下游设置导流墙。
6.6.33 关于自动控制的规定。
氧化沟自动控制系统可采用时间程序控制，也可采用溶解氧或氧化还原电位(ORP)控制。在特定位置设置溶解氧探头，可根据池中溶解氧浓度控制曝气设备的开关，有利于满足运行要求，且可{zd0}限度地节约动力。
对于交替运行的氧化沟，宜设置溶解氧控制系统，控制曝气转刷的连续、间歇或变速转动，以满足不同阶段的溶解氧浓度要求或根据设定的模式进行运行。
序批式活性污泥法(SBR)
关于设计污水量的规定。
由于进水时可均衡水量变化，且反应池对水质变化有较大的缓冲能力，故规定反应池的设计污水量为平均日污水量。为顺利输送污水并保证处理效果，对反应池前后的水泵、管道等输水设施作出按{zg}日{zg}时污水量设计的规定。
6.6.35 关于反应池数量的规定。
考虑到清洗和检修等情况，SBR反应池的数量不宜少于2个。但水量较小(小于500m3/d)时，设2个反应池不经济，或当投产初期污水量较小、采用低负荷连续进水方式时，可建一个反应池。
6.6.36 规定反应池容积的计算公式。
6.6.37 规定污泥负荷的选用范围。
除负荷外，充水比和周期数等参数均对脱氮除磷有影响，设计时，要综合考虑各种因素。
6.6.38 关于SBR工艺各工序时间的规定。
SBR工艺是按周期运行的，每个周期包括进水、反应（厌氧、缺氧、好氧）、沉淀、排水和闲置五个工序，前四个工序是必需工序。
进水时间指开始向反应池进水至进水完成的一段时间。在此期间可根据具体情况进行曝气（好氧反应）、搅拌（厌氧、缺氧反应）、沉淀、排水或闲置。若一个处理系统有n个反应池，连续地将污水流入各个池内，依次对各池污水进行处理，假设在进水工序不进行沉淀和排水，一个周期的时间为t，则进水时间应为t/n。
非好氧反应时间内，发生反硝化反应及放磷反应。运行时可增减闲置时间调整非好氧反应时间。
式(6.6.38-2)中充水比的含义是每个周期进水体积与反应池容积之比。充水比的倒数减1，可理解为回流比；充水比小，相当于回流比大。要取得较好的脱氮效果，充水比要小；但充水比过小，反而不利，可参见本规范条文说明6.6.18。
排水目的是排除沉淀后的上清液，直至达到开始向反应池进水时的{zd1}水位。排水可采用滗水器，所用时间由滗水器的能力决定。排水时间可通过增加滗水器台数或加大溢流负荷来缩短。但是，缩短了排水时间将增加后续处理构筑物（如消毒池等）的容积和增大排水管管径。综合两者关系，排水时间宜为1.0~1.5h。
闲置不是一个必需的工序，可以省略。在闲置期间，根据处理要求，可以进水、好氧反应、非好氧反应以及排除剩余污泥等。闲置时间的长短由进水流量和各工序的时间安排等因素决定。
6.6.39 规定每天的运行周期数。
为了便于运行管理，作此规定。
6.6.40 关于导流装置的规定。
由于污水的进入会搅动活性污泥，此外，若进水发生短流会造成出水水质恶化，因此应设置导流装置。
6.6.41 关于反应池池形的规定。
矩形反应池可布置紧凑，占地少。水深应根据鼓风机出风压力确定。如果反应池水深过大，排出水的深度相应增大，则固液分离所需时间就长。同时，受滗水器结构限制，滗水不能过多；如果反应池水深过小，由于受活性污泥界面以上最小水深（保护高度）限制，排出比小，不经济。综合以上考虑，规定xx混合型反应池水深宜为4.0~6.0m。连续进水时，如反应池长宽比过大，流速大，会带出污泥；长宽比过小，会因短流而造成出水水质下降，故长宽比宜为2.5:1~4:1。
6.6.42 关于事故排水装置的规定。
滗水器故障时，可用事故排水装置应急。固定式排水装置结构简单，十分适合作事故排水装置。
6.6.43 关于浮渣的规定。
由于SBR工艺一般不设初次沉淀池，浮渣和污染物会流入反应池。为了不使反应池水面上的浮渣随处理水一起流出，首先应设沉砂池、除渣池(或极细格栅)等预处理设施，其次应采用有挡板的滗水器。反应池应有撇渣机等浮渣xx装置，否则反应池表面会积累浮渣，影响环境和处理效果。
关于化学除磷应用范围的规定。
《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918规定总磷的排放标准：当达到一级A标准时，在2005年12月31日前建设的污水厂为1mg/L，2006年1月1日起建设的污水厂为0.5mg/L。一般城市污水经生物除磷后，较难达到后者的标准，故可辅以化学除磷，以满足出水水质的要求。
强化一级处理，可去除污水中绝大部分磷。上海白龙港城市污水厂试验表明，当FeCl3投加量为40～80mg/L，或Al2(SO4)3·18H2O投加量为60～80mg/L时，进出水磷酸盐磷浓度分别为2～9mg/L和0.2～1.1mg/L，去除率为60～95%。
污泥厌氧处理过程中的上清液、脱水机的过滤液和浓缩池上清液等，由于在厌氧条件下，有大量含磷物质释放到液体中，若回流入污水处理系统，将造成污水处理系统中磷的恶性循环，因此应先进行除磷，一般宜采用化学除磷。
6.7.2 关于药剂投加点的规定。
以生物反应池为界，在生物反应池前投加为前置投加，在生物反应池后投加为后置投加，投加在生物反应池内为同步投加，在生物反应池前后都投加为多点投加。
前置投加点在原污水处，形成沉淀物与初沉污泥一起排除。前置投加的优点是还可去除相当数量的有机物，因此能减少生物处理的负荷。后置投加点是生物处理之后，形成的沉淀物通过另设的固液分离装置进行分离，这一方法的出水水质好，但需增建固液分离设施。同步投加点为初次沉淀池出水管道或生物反应池内，形成的沉淀物与剩余污泥一起排除。多点投加点是在沉砂池、生物反应池和固液分离设施等位置投加药剂，其可以降低投药总量,增加运行的灵活性。由于pH的影响，不可采用石灰作混凝剂。在需要硝化的场合，要注意铁、铝对硝化菌的影响。
6.7.3 关于药剂种类、剂量和投加点宜根据试验确定的规定。
由于污水水质和环境条件各异，因而宜根据试验确定{zj0}药剂种类、剂量和投加点。
6.7.4 关于化学除磷药剂的规定。
铝盐有硫酸铝、铝酸钠和聚合铝等,其中硫酸铝较常用。铁盐有三氯化铁、氯化亚铁、硫酸铁和硫酸亚铁等,其中三氯化铁最常用。
采用铝盐或铁盐除磷时，主要生成难溶性的磷酸铝或磷酸铁，其投加量与污水中总磷量成正比。可用于生物反应池的前置、后置和同步投加。采用亚铁盐需先氧化成铁盐后才能取得{zd0}除磷效果，因此其一般不作为后置投加的混凝剂，在前置投加时，一般投加在曝气沉砂池中，以使亚铁盐迅速氧化成铁盐。采用石灰除磷时，生成Ca5(PO4)3OH沉淀，其溶解度与pH有关，因而所需石灰量取决于污水的碱度，而不是含磷量。石灰作混凝剂不能用于同步除磷，只能用于前置或后置除磷。石灰用于前置除磷后污水pH较高，进生物处理系统前需调节pH；石灰用于后置除磷时，处理后的出水必须调节pH才能满足排放要求；石灰还可用于污泥厌氧释磷池或污泥处理过程中产生的富磷上清液的除磷。用石灰除磷，污泥量较铝盐或铁盐大很多，因而很少采用。加入少量阴离子、阳离子或阴阳离子聚合电解质，如聚丙烯酰胺(PAM)，作为助凝剂，有利于分散的游离金属磷酸盐絮体混凝和沉淀。
6.7.5 关于铝盐或铁盐作混凝剂时，投加量的规定。
理论上，三价铝和铁离子与等摩尔磷酸反应生成磷酸铝和磷酸铁。由于污水中成份极其复杂，含有大量阴离子，铝、铁离子会与它们反应，从而消耗混凝剂，根据经验投加时其摩尔比宜为1.5～3。
6.7.6关于应考虑污泥量的规定。
化学除磷时会产生较多的污泥。采用铝盐或铁盐作混凝剂时，前置投加, 污泥量增加40%～75%；后置投加, 污泥量增加20%～35%；同步投加, 污泥量增加15%～50%。采用石灰作混凝剂时, 前置投加, 污泥量增加150%～500%;后置投加, 污泥量增加130%～145%。
6.7.7规定了接触腐蚀性物质的设备应采取防腐蚀措施。
三氯化铁、氯化亚铁、硫酸铁和硫酸亚铁都具有很强的腐蚀性；硫酸铝固体在干燥条件下没有腐蚀性，但硫酸铝液体却有很强的腐蚀性，故作此规定。
一般规定
6.8.1 规定生物反应池供氧设施的功能和曝气方式。
供氧设施的功能应同时满足污水需氧量、活性污泥与污水的混合和相应的处理效率等要求。
6.8.2 规定污水需氧量的计算公式。
公式右边{dy}项为去除含碳污染物的需氧量，第二项为剩余污泥氧当量，第三项为氧化氨氮需氧量，第四项为反硝化脱氮回收的氧量。若处理系统仅为去除碳源污染物则b为零，只计{dy}项和第二项。
总凯氏氮（TKN）包括有机氮和氨氮。有机氮可通过水解脱氨基而生成氨氮，此过程为氨化作用。氨化作用对氮原子而言化合价不变，并无氧化还原反应发生。故采用氧化1kg氨氮需4.57kg氧来计算TKN降低所需要的氧量。
反硝化反应可采用下列公式表示：
5C+2H2O+4NO3－→2N2+4OH－+5CO2
由此可知：4个NO3－还原成2个N2，可使5个有机碳氧化成CO2，相当于耗去5个O2，而从反应式4NH4++8O2→4NO3－+8H++4H2O可知，4个氨氮氧化成4个NO3－需消耗8个O2，故反硝化时氧的回收率为5/8=0.62。
1.42——xx细胞的氧当量，若用C5H7NO2表示xx细胞，则氧化1个C5H7NO2分子需5个氧分子，即160/113=1.42（kgO2/kgVSS）
含碳物质氧化的需氧量，也可采用经验数据，参照国内外研究成果和国内污水厂生物反应池污水需氧量数据，综合分析为去除1kg五日生化需氧量需0.7～1.2kgO2。
6.8.3 规定生物反应池标准状态下污水需氧量的计算。
同一曝气器在不同压力、不同水温、不同水质时性能不同，曝气器的充氧性能数据是指单个曝气器标准状态下之值（即0.1Mpa，20℃清水）。生物反应池污水需氧量，不是0.1Mpa20℃清水中之需氧量，为了计算曝气器的数量，必须将污水需氧量换成标准状态下之值。
6.8.4 规定空气供气量的计算公式。
6.8.5 规定选用空气曝气系统中曝气器的原则。
6.8.6 规定曝气器数量的计算方法及应考虑的事项。
6.8.7 规定曝气器的布置方式。
20世纪70年代前曝气器基本是在水池一侧布置，近年来多为满池布置。沿池长分段渐减布置，效果更佳。
6.8.8 规定采用表面曝气机供氧的要求。
叶轮使用应与池型相匹配，才可获得良好的效果，根据国内外运行经验作了相应的规定：
1 叶轮直径与生物反应池直径之比，根据国内运行经验，较小直径的泵型叶轮的影响范围达不到叶轮直径的4倍，故适当调整为1:3.5～1:7。
2 根据国内实际使用情况，叶轮线速度在3.5～5.0m/s范围内，效果较好。小于3.5m/s，提升效果降低，故本条规定为3.5～5.0m/s。
3 控制叶轮供氧量的措施，根据国内外的运行经验，一般有调节叶轮速度、控制生物反应池出口水位和升降叶轮改变淹没水深等。
6.8.9 规定采用机械曝气设备充氧能力的原则。
目前多数曝气叶轮、转刷、转碟和各种射流曝气器均为非标准型产品，该类产品的供氧能力应根据测定资料或相关技术资料采用。
6.8.10 规定选用供氧设施时，应注意的内容。
本条系根据近几年设计、运行管理经验提出。
6.8.11 规定鼓风机房的设置方式及机房内的主要设施。
目前国内有露天式风机站，根据多年运行经验，考虑鼓风机的噪声影响及操作管理的方便，规定污水厂一般宜设置独立鼓风机房，并设置辅助设施。离心式鼓风机需设冷却装置，应考虑设置的位置。
6.8.12 规定鼓风机选型的基本原则。
目前在污水厂中常用的鼓风机有单级高速离心式鼓风机，多级离心式鼓风机和容积式罗茨鼓风机。
离心式鼓风机噪声相对较低。调节风量的方法，目前大多采用在进口调节，操作简便。它的特性是压力条件及气体比重变化时对送风量及动力影响很大，所以应考虑风压和空气温度的变动带来的影响。离心式鼓风机宜用于水深不变的生物反应池。
罗茨鼓风机的噪声较大。为防止风压异常上升，应设置防止超负荷的装置。生物反应池的水深在运行中变化时，采用罗茨鼓风机较为适用。
6.8.13 规定污泥气（沼气）鼓风机布置应考虑的事项。
6.8.14 规定计算鼓风机工作压力应考虑的事项。
6.8.15 规定确定工作和备用鼓风机数量的原则。
工作鼓风机台数，按平均风量配置时，需加设备用鼓风机。根据污水厂管理部门的经验。一般认为如按{zd0}风量配置工作鼓风机时，可不设备用机组。
6.8.16 规定了空气除尘器选择的原则
气体中固体微粒含量，罗茨鼓风机不应大于100mg/m3，离心式鼓风机不应大于10mg/m3。微粒{zd0}尺寸不应大于气缸内各相对运动部件的最小工作间隙之半。空气曝气器对空气除尘也有要求，钟罩式、平板式微孔曝气器，固体微粒含量应小于15mg/m3；中大气泡曝气器可采用粗效除尘器。
在进风口设置防止在过滤器冻结冰霜措施，一般是采用加热处理。
6.8.17 规定输气管道管材的基本要求。
6.8.18 关于鼓风机输气管道的规定。
6.8.19 关于生物反应池输气管道的布置规定。
生物反应池输气干管，环状布置可提高供气的安全性。为防止鼓风机突然停止运转，池内水回灌进入输气管中，规定了应采取的措施。
6.8.20 规定鼓风机房机组布置和起重设备的设计标准。
按本规范第5.4.7条和第5.4.9条的有关规定执行。
6.8.21 规定大中型鼓风机基础设置原则。
为了发生振动时，不影响鼓风机房的建筑安全，作此规定。
6.8.22 规定鼓风机房设计应遵守的噪声标准。
降低噪声污染的主要措施，应从噪声源着手，特别是选用低噪声鼓风机，再配以消声措施。
一般规定
6.9.1 规定了生物膜法的适用范围。
生物膜法目前国内均用于中小规模的污水处理，根据《城市污水处理工程项目建设标准》规定，一般适用于日处理污水量在Ⅲ类以下规模的二级污水厂。该工艺具有抗冲击负荷、易管理、处理效果稳定等特点。生物膜法包括浸没式生物膜法（生物接触氧化池、曝气生物滤池）、半浸没式生物膜法（生物转盘）和非浸没式生物膜法（高负荷生物滤池、低负荷生物滤池、塔式生物滤池）等。其中浸没式生物膜法具有占地面积小，五日生化需氧量容积负荷高，运行成本低，处理效率高等特点，近年来在污水二级处理中被较多采用。半浸没式、非浸没式生物膜法{zd0}特点是运行费用低，约为活性污泥法的1/3～1/2，但卫生条件较差及处理程度较低，占地较大，所以阻碍了其发展，可因地制宜采用。
6.9.2 关于生物膜法工艺应用的规定。
生物膜法在污水二级处理中可以适应高浓度或低浓度污水，可以单独应用,也可以与其它生物处理工艺组合应用，如上海某污水处理厂采用厌氧生物反应池、生物接触氧化池和生物滤池组合工艺处理污水。
6.9.3 关于生物膜法前处理的规定。
国内外资料表明，污水进入生物膜处理构筑物前，应进行沉淀处理，以尽量减少进水的悬浮物质，从而防止填料堵塞，保证处理构筑物的正常运行。当进水水质或水量波动大时，应设调节池，停留时间根据{yt}中水量或水质波动情况确定。
6.9.4 关于生物膜法的处理构筑物采取防冻、防臭和灭蝇等措施的规定。
在冬季较寒冷的地区应采取防冻措施，如将生物转盘设在室内。
生物膜法处理构筑物的除臭一般采用生物过滤法、湿式吸收氧化法去除硫化氢等恶臭气体。塔式生物滤池可采用顶部喷淋，生物转盘可以从水槽底部进水的方法减少臭气。
生物滤池易孳生滤池蝇，可定期关闭滤池出口阀门，让滤池填料淹水一段时间，杀死幼蝇。
生物接触氧化池
6.9.5 关于生物接触氧化池布置形式的原则规定。
污水经初次沉淀池处理后可进一段接触氧化池，也可进两段或两段以上串联的接触氧化池，以达到较高质量的处理水。
6.9.6 关于生物接触氧化池填料布置的规定。
填料床的填料层高度应结合填料种类、流程布置等因素确定。每层厚度由填料品种确定，一般不宜超过1.5m。
6.9.7 规定生物接触氧化池填料的选用原则。
目前国内常用的填料有：整体型、悬浮型和悬挂型，其技术性能见表13。
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