新型建筑材料掺多种工业废渣的舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板
摘要：以多种工业废渣—锰渣、硼泥、粉煤灰为主要原料，在生产线上试制符合D.")"—#***要求的舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板。介绍所用废渣化学组成及轻质隔墙板的原材料配比、成型工艺等。
关键词：锰渣；硼泥陶粒；粉煤灰；轻质隔墙板；试制生产中分类号：1E’(2+(文献标识码：/文章编号：##F+(G（()）(F’(F(前言发展新型墙体材料，可利用废弃物、节约能源、保护环境，符合经济社会的协调和可持续发展、建立资源节约型社会的要求。我国一些经济发达城市从保护生态环境出发，已禁止开山采石、挖河取砂，部分省市政府的文件China)Abstract:Experimentalstudyonseismicbehavioroflightwoodframedshearwallwithsuperpositionofcalciumsilicatepanelswithgoodfireresistanceascladdingwascarriedout．Monotonicloadingtestswereconductedon50specimensoffivedifferenttypesofsheathingtoframingjointstoanalyzethefailuremodes，bearingcapacityanddeformationcapacity．Onthebasisofthestudyofjoints，fourwallswereperformedofcyclicteststogetthefailuremodes，bearingcapacity，displacementductilitycoefficient，etc．Theresearchresultsshowthatstiffnessandbearingcapacityofjointscanbesignificantlyincreasedbychangingthematerialsofpanelandkeel．Thedomesticpoplarplywood，calciumsilicatepanelandpoplarLVLcanreplacetheimportedOSBandSPFasthematerialsofpanelandkeeloflightwoodframedshearwalls．Calciumsilicatepanelcannotonlyreplacethewoodpanelasthestructuralpanel，butalsocanactasafireproofpanel．A10mmthickcalciumsilicatepanelispreferredasawallpanel．Then，basedonOpenSees，thenumericalanalysisofthewallsconsideringthemonotonicandcyclicloadingarecarriedout，andtheanalysisresultsareingoodagreementwiththetestresults．Thecoefficientofvariationofbearingcapacityis16．5%throughthenumericalanalysismethod．Basedonexperimentsandfiniteelementsanalysisresults，theshearstrengthoflightwoodframedshearwallswithcalciumsilicatepanelsisgiven．Keywords:lightwoodframe;shearwall;calciumsilicatepanel;poplarLVL;FEA;shearstrength;seismicperformance基金项目:xxxx研发计划(2017YFC0703500)，省级建筑节能和建筑产业现代化科技支撑项目(2111001)。作者简介:徐德良(1962—)，女，江苏泰州人，工学博士，副教授。Email:xdl6201163．收稿日期:2018年4月1981
0引言现代木结构凭借其抗震性能好、节能环保、造型美观、建造方便等诸多优点，逐渐取代传统木结构，［1］有覆面板材性和厚度、龙骨材性和厚度、面板龙骨连［2］木剪力墙进行抗侧力试验，结果表明，刨花板木剪力墙的抗侧刚度要明显比胶合板木剪力墙的大。Gray表1连接节点试件参数和试验结果Table1Parametersandresultsofjointspecimens节点龙骨面板Ke/Nu/δu/试件组材料材料钉(kN·mm－1)kNmmJ1SPFOSB板麻花钉0．701．2511．89J2SPF杨木胶合板麻花钉0．621．4416．71J3LVLOSB板麻花钉0．741．428．41J4LVL杨木胶合板麻花钉0．651．8411．74J5LVL舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板自攻钉0．752．255．50注:国产麻花钉尺寸为3．2×60，镀锌自攻螺钉尺寸为3．8×38。
［3］通过低周反复荷载试验，发现外覆石膏板对木［4］行单调和低周反复加载试验，结果表明，胶合板木剪力墙的侧向变形明显比刨花板木剪力墙的大。Karacabeyli等［5］通过6片木剪力墙的单调和低周反复加载试验，研究了外覆石膏板对墙体抗侧性能的贡献，结果表明，外覆石膏板能在一定程度上提高剪力墙的受剪承载力和抗剪刚度，但会降低其延性。何［6］对10片不同面板材料的木框架剪力墙进行单向加载试验，得出了国产结构板材能代替进口板材［7］体进行试验研究，发现其具有与定向刨花板(OSB)剪［8］取代OSB板，结果表明，胶合竹覆面板剪力墙同样具有优越的力学性能，满足木结构规范设计要求。GB50005—2017《木结构设计规范》［9］附录N．0．2中指出，木基结构板材越厚，墙体抗剪强度设计值越大。借鉴已有轻型木结构墙体的特性，设计一种以我国的速生材杨木旋切板胶合木(LVL)材代替进口云杉松冷杉(SPF)规格材，防水性能较好的舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板作为面板的轻型木结构墙体，研究覆面板材以及厚度对轻型木结构墙体力学性能的影响，验证舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板取代木基结构板的可行性，并且基于试验和有限元分析结果给出舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板轻型木结构剪力墙的抗剪强度设计值。
1节点试验1．1试验概况共设计5组(每组10个)不同类型的面板龙骨钉连接试件。考虑SPF规格材和杨木LVL材两种龙骨，OSB板、杨木胶合板和舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板三种面板。试件参数见表1，几何尺寸如1所示。
试验材料有龙骨、覆面板和钉。根据GB/T50329—2012《木结构试验方法标准》［10］、GB/T［11］测得SPF规格材抗压强度为59．8MPa，弹性模量为1试件的尺寸及构造Fig．1Dimensionsanddetailsofspecimens9253N/mm2;速生杨木LVL材抗压强度为43．4MPa，2《人造板及饰面人造板理化性能试验方法》［12］的试验要求测得定向刨花板(OSB)静曲强度为16．8MPa(横纹)和31．1MPa(顺纹)，弹性模量分别为2388N/mm2(横纹)和4692N/mm2(顺纹);杨木胶2舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板静曲强度为17.5MPa，弹性模量为11117N/mm2。依照美国试验标准ASTMF157503［13］，测得麻花钉抗弯屈服强度为591．5MPa，自攻钉受弯屈服强度为580．0MPa。
试验在南京工业大学木结构实验室的MTS{wn}试验机上进行，采用专用夹具和支承装置，试验加载［14］3mm/min的速度匀速加载，数据采集频率为10Hz。当试件荷载下降到极限荷载的80%或80%以下，停止加载，保存数据。
1．2破坏形态及结果分析1．2．1破坏形态试验研究发现，破坏形态主要为延性和脆性破坏，见3。OSB板作为面板时，麻花钉弯曲变形以致于199。影响木墙体抗侧性能的因素被
规定新型墙体材料生产企业可免费使用未经加工的工业固体废弃物。固体废弃物，特别是有害固体废弃物污染已成为世界各国极为关心的环境污染问题。它与水污染、大气污染一起成为当今"大主要污染源。而固体废弃物的有害成分释放是缓慢的，是一种长期存在的、潜在的危险。如果处理、处置、管理不当，有害成分就会通过水、大气、土壤、食物链等途径污染环境、危害人体健康。本研究所用的固体废弃物有冶金工业产生的锰渣，热电［#］上利用硼镁（铁）矿生产硼砂后排出的废渣，每生产#$硼砂约排出%&’$硼泥。目前我国硼砂生产厂较多，每年有大量硼泥排出，并堆积野外，侵占土地、污染环境。辽宁省硼矿资源储备约为()*+万$，占全国储量的)%,，是硼砂的主要生产省份，硼泥的综合利用对促进资源再生具有重要的意义。开发高质量的轻质内隔墙板，适应我国框架结构和钢结构体系发展的需求，有助于促进墙改步伐的加快。鉴于此，利用多种工业废渣生产舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板具有重要意义。
#原材料##水泥选用辽阳千山牌"(’级普通硅酸盐水泥。
#(粉煤灰收稿日期：(’F2F(’作者简介：黄丽华，女，#*+(年生，辽宁辽中人，讲师，主要从事新型墙体裂缝方面的研究。
选用辽阳热电厂的粉煤灰，品质指标符合./#’*)—*#的级粉煤灰要求。其化学成分见表#。
表#粉煤灰的化学成分,89:(;<(:"=>(:"19:(?:A4:其它’’((2+%+2(()((#%’"’#"中砂选用沈阳北沙河的中砂，品质符合./01#+%"##—#**2的要求。
#%锰渣锰渣为颗粒状，呈绿色，体积质量为*%3405"。它可部分取代细集料砂，如果掺量大，可以使墙板带xx的绿色，不用刷涂料。其化学成分见表(。
表(锰渣的化学成分,89:(;<(:"19:(?:A4:AB:(2&"##"&#’+&2%(&%)%&)+&2#’硼泥陶粒采用自行研制的硼泥陶粒，作为建设部科技开发项目，已通过鉴定，并获得辽宁省科技成果三等奖。该陶粒已应用于生产砌块等方面，效果好。生产陶粒的硼泥主要化学成分见表"。
表"硼泥的主要化学成分,89:(A4:=>(:"/(:";<(:"?:(C(:烧失量"()2(2("#%(#(’"##*(##)*#(+’注：据辽阳市冶建化工厂资料。
硼泥陶粒用作轻骨料时，原料配比为：硼泥),&2,，红土、河泥、耐烧土和膨润土",&’,，粉煤灰、煤矸石粉、锯沫和炭粉#,&(,，膨胀剂",&#,。生产方法为：将上述原料拌合物加水机械制球，经回转窑煅烧，温度控制在2&#’6，’7后即得到不同形状、表观密度和等级的硼泥陶粒。
舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板试制中采用的硼泥陶粒的密度等级为%&)级，含泥量小于’,。经辽宁省建筑材料监·’(·新型建筑材料""#$厂燃煤产生的粉煤灰及烧制陶粒所用的硼泥。硼泥是工业1
督检验院检测，性能达到或超过"#$%&’(%)*—%++,规定要求。检测结果见表’。
表’硼泥陶粒的主要性能指标项目标准要求检测结果4.).55.0*.颗粒级配%).55.0%.#/*)..55,*0%..+,(筒压强度#123"4).4),吸水率#/#%.+软化系数".),.),粒型系数（圆球型）#%)%)(煮沸质量损失#/#*’烧失量#/#*(AB(#/#%)..)*含泥量#/#(4有机物含量不深于标准色浅于标准色.)%#D（外照射指数）#%)..)%)早强减水剂采用的早强减水剂，由辽宁省辽阳县三合外加剂厂生产。
%)&纤维轻骨料混凝土制品易收缩干裂，一般轻骨料混凝土墙板的抗拉、抗剪强度较低。轻骨料混凝土的极限收缩比普通混凝土大’./0*./，为改善硼泥舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板的抗裂性能，试制中加入大连产的格雷斯抗裂防渗纤维，有效控制了因水泥塑性收缩、干缩、温度变化等因素引起的裂纹，对防止及抑制裂缝的形成和发展，减少块体本身收缩，阻止裂缝的产生有很大的效果，还能提高制品的抗折强度，改善其耐久性。格雷斯抗裂防渗纤维为聚丙烯纤维，其有关性能指标为：抗拉强度(*123，弹性模量((..123，比表面积44*54#67，燃点*+.8，熔点%.8，直径%,5，相对密度为.)+%，长度有(、、%4、%+55，抗酸、碱、盐腐蚀性强。%),水采用自来水。
4舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板的生产4)%原料配比生产94.墙板，原料配比为：（水泥）:（粉煤灰）:（中砂）:（锰渣）:（陶粒）:（水）:（纤维）;4.:%,.:44.:44.:(,.4,.:.)(，早强减水剂掺量为4/。4)4成型工艺我们在辽宁省辽阳市建设集团预制构件厂试制，经过配料、量测、搅拌、注模等工艺，最初制备的板材尺寸为4*’.黄丽华，等：掺多种工业废渣的舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板55<%...55<%..55。按上述配比配料，在试验室黏稠度及塌落度均较好，而在现场用同样的配比，出现了舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材较干的现象，并在大功率振动台进行振动时，出现了陶粒漂浮在上面的现象。分析其原因，一是细集料粘附在搅拌筒内，降低了混合料的黏稠度，二是振动台只是下面振动，重的下沉，轻的上浮。所以我们在力学性能的影响，墙体试件参数见表2。按照GB50005—20173
《木结构设计规范》［9］规定，试验中覆面板边缘和拼接处钉间距取100mm，面板中部钉间距取200mm。墙体的构造见5。
表2墙体试件参数Table2Parametersofspecimens墙体试件编号面板材料t/mm钉W1杨木胶合板12麻花钉W2舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板12自攻钉W3舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板10自攻钉W4舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板8自攻钉注:t为覆面板厚度。
5墙体构造详Fig．5Constructiondetailsofwall2．1．2墙体加载装置及位移计布置试验中采用244型300kN作动器，水平荷载采用水平作动器施加于加载梁上，作动器的加载点与墙体顶部保持在一直线上。墙体进行预装配时，用4根24长200mm的螺栓连接墙体与加载梁，6根24长650mm的锚栓将墙体锚固在地坪上。墙体基本固定后，加装两侧侧向支撑以及墙角锚固件。墙体加载装置见6。
7位移计布置Fig．7Layoutofdisplacementtransducers2．1．3加载方案［15］控制加载，以推为正，拉为负。加载分为两个阶段:1)以试件单调加载试验的极限位移Δm的1.25%、2.5%、5%、7．5%和10%为幅值进行单次往复加载，加载速率为10mm/min;2)分别以Δm的20%、40%、60%、80%、{bfb}和120%为幅值进行三次往复加载，直至试件出现明显破坏，加载速率为40mm/min。2．2试验现象加载初期，试件处于线弹性工作状态。墙体仅发生轻微侧移，墙骨架与覆面板之间连接件钉发生了可恢复变形，由于各组件间的挤压和摩擦而发出嘎吱声。
加载中期，墙体发生明显的侧向变形，覆面板发生错动。试件W1杨木胶合板面板角落处麻花钉少量屈服并发生弯曲变形，个别钉从起初的钉帽压迫面板到穿透面板，见8a;试件W2、W3、W4舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板面板角落处，少量自攻钉屈服并发生剪切变形，随着面板的不断挤压，个别自攻钉剪断，见8b。龙骨6加载装置Fig．6Loadingdevice量测装置如7，位移计D1、D2分别测量墙体顶部和底部水平位移;位移计D3、D4测量墙体两侧边柱上拔位移。
8试件的破坏形态Fig．8Failuremodesofspecimens201低周反复荷载试验参考ISO16670进行位移4
柱弯曲变形，在靠近加载端方向的顶梁板与龙骨柱发生偏移，个别钉出现小位移量的上拔，见8c。此阶段墙体荷载随着加载位移的增大而缓慢增大。加载后期，试件W1加载点位移达到96mm，试件W2、W3、W4加载点位移达到72mm时，达到极限荷载，墙体发生明显破坏，杨木胶合板墙体较多钉帽穿透面板，面板与骨架脱离，产生了杨木LVL材与面板板材撕裂的声响;舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板面板顶部及底部大量自攻钉xx剪断，面板受钉子压迫开裂至脱离，伴随有咔吱声。龙骨柱与墙底板分离并拔出，边柱由于受到墙角锚固件的限制上拔，出现劈裂破坏，而锚固件发生变形，见8d。此阶段墙体的承载能力出现大幅下降。试件的破坏形态如8所示。2．3试验结果2．3．1滞回曲线试件W1～W4测得的荷载位移(FΔ)滞回曲线见9，从中可见:随着加载位移的增大，滞回环由初期较为狭长逐渐趋向反S形，有较为明显的“捏缩”现象;相同加载位移下，第2和第3次循环的荷载F和刚度K与第1次循环相比出现了下降，主要因墙体的组件损伤后性能劣化，导致强度和刚度退化;试件W1～W4的滞回曲线存在略微不对称的现象，主要由于在推拉过程中，往往是一端钉、龙骨柱或面板先发生破坏，导致在反向加载时无法提供相同的反力，从而无法达到另一方向的{zd0}荷载。
2．3．2骨架曲线取滞回曲线的包络线为骨架曲线，试件的骨架曲线见10。各试件的屈服荷载Fy、极限荷载Fu、破坏荷载Fd及其相应位移Δd、弹性阶段抗侧刚度Kew、抗剪强度fvd以及位移延性系数μ和累积耗能Ec见表3。
2．3．3极限荷载极限荷载Fu为试验中施加的{zd0}荷载，对于低周反复荷载试验，取骨架曲线中推拉{zd0}荷载的平均值。从表3中可见，试件W1的极限荷载{zd0}，为33．08kN，略大于相同面板厚度的舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板墙体试件W2。不同厚度的舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板墙体，其极限荷载随着面板厚度的增大而提高。
2．3．4抗侧刚度试件在弹性阶段的抗侧刚度Kew为荷载位移曲［16］9各试件的滞回曲线Fig．9HystereticloopsofspecimensKew=0．4FuΔ0．4Fu(1)式中Δ0．4Fu为40%极限荷载所对应的位移值。
对比各试件抗侧刚度(表3)可知，试件W1的抗侧刚度最小，为1．06kN/mm，试件W2、W3、W4的抗侧刚度分别为其1．54、1．34、1．29倍。可见面板材质20210各试件的骨架曲线Fig．10Skeletoncurvesofspecimens线上原点与0．4Fu的连线斜率，即:5
表3墙体试件的试验结果Table3Testresultsofwallspecimens试件Fy/kNΔy/mmFu/kNΔu/mmFd/kNΔd/mmKew/(kN·mm－1)fvd/(kN·m－1)μEc/JW127．6826．6433．0854．5626．4663．501．0613．562．448225W227．1316．5730．9732．2824．7742．721．6312．692．576485W326．5418．8430．2938．1324．2454．391．4212．412．937425W422．8213．5727．5432．3122．0338．411．3711．292．876174注:试验结果均为试件推拉方向的平均值。
和厚度是影响试件抗侧刚度的主要因素，面板弹性模量和厚度越大则抗侧刚度越大。
2．3．5抗剪强度［17］:Δy=Fy表3中，试件W1、W2的屈服荷载为27．68kN和fvd=Fu式中L为墙肢的有效长度，m。
各试件的抗剪强度见表3，试件W1的抗剪强度{zd0}为13．56kN/m，比试件W2的高6．9%，可见面板材质对墙体试件的抗剪强度有一定的影响;试件W3、W4的抗剪强度则比试件W2的分别低2．2%、27．13kN，可见，杨木胶合板墙体和舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板墙体屈服荷载相差不大;试件W2、W3和W4的屈服荷载分别为27．13、26．54kN和22．82kN，可见，面板厚度越大试件的屈服荷载越大。
2．3．7刚度退化采用割线刚度表征试件在往复荷载作用下的刚度退化，由此反映结构的损伤累积过程，计算表达11．0%，说明抗剪强度与面板厚度成正比，厚度越［18］为大，抗剪强度越高。
2．3．6屈服荷载参考能量等效的弹塑性EEEP曲线来定义墙体Ki=Fi++Fi－式中Fi+、Fi－分别为第i次循环正、负向的峰值荷［16］，如11所示。在EEEP曲线载，Δi+、Δi－分别为第i次循环正、负向峰值荷载的中，取试验过程中荷载下降到极限荷载的80%对应的位移值为极限位移Δd，Δd对应破坏荷载Fd。屈服荷载Fy可通过弹性刚度以及结构的极限位移确定。
对应位移。
刚度退化曲线见12，可以看出:1)随着加载位移的增加，各试件的刚度呈整体下降的趋势，这是2d22AFy=2ddewew(3)因为随着循环加载的进行，墙体组件性能劣化所致;2)试件W1在位移加载到24mm后，其刚度退化速率较其他试件更加平缓，试件W2、W3、W4的刚度退化趋势相似，试件W2的初始刚度{zd0}，对比可以发现，刚度值随着面板的厚度增大而增大。
Fy=0．85Fu(4)式中A为试验荷载位移曲线从原点至破坏位移所围成的面积。屈服位移可以由屈服荷载和抗侧刚度确定:11EEEP曲线Fig．11EEEPcurve12各试件的等效刚度退化曲线Fig．12Equivalentstiffnessdegradationcurvesofspecimens2．3．8延性将墙体试件的破坏位移Δd与屈服位移Δy的比值定义为墙体位移延性系数μ(μ=Δd/Δy)。由表3可知，厚12mm杨木胶合板墙体试件W1的位移延性203Kew(5)按下式计算剪力墙的抗剪强度L(2)式Δi++Δi
随后的试生产中，利用平模挤压工艺，采用螺杆旋转挤压成型，该机有&根螺杆，其中’个向左、(个向右旋转，由一个电动机带动螺杆旋转而挤压送料槽，借送过来的半干硬性混凝土的轴向挤压反作用力向前行进。生产中我们对该机进行改进，提高了成型质量。在4..5长的台座上，布置了,根".),55冷拔低碳钢丝（符合"*.4.’—+4要求），上面’根，下面’根，钢丝布置在4个孔之间，边挤压、边振动、边成型舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙空心条板。
待板材初具强度后切割、吊运。生产工艺流程如%所示。
水泥陶粒锰渣中砂粉煤灰水按比例称量拌合搅拌机械挤压成型板材切割，外观尺寸检测堆存养护成品%舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板生产工艺流程(舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板的性能由实验基地预制构件厂试验室制作%*.55<%*.55<%*.55的试块，按标准实验方法测定试块密度为%*(.67#5(，&=、4,=抗压强度分别为+)*123、%()+123。
由上可以看出，舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板的抗压强度高于钢筋混凝土结构设计规范中的94.的混凝土抗压强度标准值">6;%()’123。’结语掺入多种工业废渣的舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板|舟山绍兴宁波台州硅酸钙板|聚苯板板材轻质隔墙板节能利废，符合墙改方向。因其不需要特殊的工艺，一般的预制构件厂都可生产。与钢丝增强轻骨料条板比较，成本可降低。利用废渣生产墙板，墙板表面光滑，不需抹灰，锰渣的利用使其具有xx的绿色，降低了抹灰及涂料的成本。
